螺旋卸岗位职责（精选多篇）

推荐第1篇：卸油员岗位职责

反违章六条禁令

一、严禁特种作业无有效操作证人员上岗操作；

二、严禁违反操作规程操作；

三、严禁无票证从事危险作业；

四、严禁脱岗、睡岗和 酒后上岗；

五、严禁违反规定运输民爆物品、放射源和危险化学品；

六、严禁违章指挥、强令他人违章作业。

HSE方针三违

以人为本预防为主违章指挥，违章操作，违反劳动纪律 全员参与持续改进

简述本岗位职责

( 卸油员岗位职责 )

1.执行油库卸（装）油和安全管理的各项制度与规定，贯彻执行公司内控及 HSE 体系要求。

2.严格遵守中国石油天然气股份有限公司员工职业道德规范。

3.复核铁路罐车（水上油船）相关信息（手续） 。

4.卸（装）油前，检查卸（装）油设备设施，做好安全操作准备。

5.作业中，严格按卸（装）油作业程序和操作规程进行作业，防止油品跑冒滴漏。

6.卸油完毕，彻底清扫罐车（船仓）后，将设备复位。

7.认真填写卸（装）油记录和台账，确保数据及时上传，准确无误。

8.严格执行巡检制度，发现问题及时处理；定期检查卸（装）油设备和管线，保持卸（装）油场地环境整洁。

9.做好所分担消防器材的维护和保养工作。

10.完成领导交办的临

推荐第2篇：螺旋板式换热器

螺旋板式换热器

一、概述：

螺旋板式换热器是一种高效换热器设备,适用汽－汽、汽－液、液－液，对液传热。目前已广泛用于化工、石化、食品饮料、机械、集中供热、冶金、动力、船舶、造纸、纺织、医药、核工业和海水淡化及热电联产等工业领域，可满足各类冷却、加热、冷凝、浓缩、消毒和余热的回收等工艺的要求。

螺旋板换热器的结构及换热原理决定了其具有结构紧凑、占地面积小、传热效率高、操作灵活性大、应用范围广、热损失小、安装和清洗方便等特点。两种介质的平均温差可以小至1℃，热回收效率可达99%以上。在相同压力损失情况下，螺旋板式换热器的传热是列管式换热器的3～5倍，占地面积为其1/3，金属耗量只有其2/3。因此，螺旋板式换热器是一种高效、节能、节约材料、节约投资的先进热交换设备。

二、工作原理：

螺旋板式换热器又称螺旋式换热器，是用薄金属板压制成具有一定波纹形状的换热板片，然后叠装，用夹板、螺栓紧固而成的一种换热器。工作流体在两块板片间形成的窄小而曲折的通道中流过。冷热流体依次通过流道，中间有一隔层板片将流体分开，并通过此板片进行换热。

如图，换热器由两块平行但其间焊有定距柱的金属板卷制而成, 由此构成一对同心且相邻的螺旋形流道, 流道截面为矩形。两种介质在其间的流动方式有:

1、均为螺旋形流动(全逆流) , 主要用于液体的加热及冷却过程（I型，见图9)；

2、两种介质分别为螺旋流和轴向流(90°错流) , 主要用于冷凝、气体冷却、热虹吸和重沸器（II型，见图10)；

3、一种为介质螺旋流, 另一种为轴向与螺旋流的组合,主要用于蒸汽冷凝, 特别适用于冷凝液和非冷凝液需要低温冷却的场合。

三、型式分类：

1、I型：

我国现在使用的螺旋板式换热器有三种基本的结构型式, 最普遍应用的为“I”型, 通常称为不可拆式，如图1。它的螺旋通道两端均为焊接密封, 不能进行机械清洗, 但由于它具备传热性能好、密封可靠、金属消耗量少、加工方便等优点, 所以在同类设备中推广最快。

2、II型及其衍生

“II” 型设备为可拆式, 如图2, 两螺旋通道分别为一端敞开, 一端为焊接密封。敞开的通道端用平板盖加像胶垫 或石棉橡胶垫 来密封, 这与“I”型设备相比，除了增加平板盖、垫片、法兰、紧固件外, 还需对螺旋通道的端面进行机械加工, 以保证平板盖的密封。

也可将设备设计成一端为“I” 型, 而另一端为“II” 型, 如图3, 即一个螺旋通道的两端均为焊接密封, 另一个螺旋通道一端为焊接密封一端为敞开。

选用“II” 型设备是为了要进行机械清洗, 但在实际操作中即使是把封头拆下来也很难进行机械清洗, 因为螺旋通道的间距很小, 并且通道内均布着定距柱定距泡。“II”型设备比“I” 型设备金属消耗量高25~40% , 加工工时高60%, 成本高60%以上。

从密封性能来看“II” 型设备易产生外漏与短路。外漏系指介质漏到大气中来。短路是在平板盖有变形的情况下介质不在设备内旋转, 直接通过垫片与螺旋体端面的间隙由里圈跑到外圈（或反之） , 这样传热效果就受到影响。

。

3、III型

国内还生产过“ 皿” 型设备, 如图4。它是由4张钢板同时卷制而成, 一个螺旋通道的两端完全焊死, 而另一个通道的两端则全敞开。一种介质走螺旋通道而另一介质走轴向直道。它适用于纯蒸汽冷凝的条件。

这种结构螺旋通道的进出口阻力很大, 并且内积存杂质不易吹出，所以推广很慢。

四、四种应用类型

1、液体-液体

作为最普遍的一种类型螺旋式换热器可以用于液体和液体。气体和气体以及气体和液体的热交换。热侧液体从换热器中间的入口进入后进入后向侧边流出，冷侧液体从换热器旁边的入口进入后中间流出，由于逆流的缘故，两种液体产生了高效率的热交换。在低温差也可以有效应用。根据使用的不同可以分为立式和卧式或任何其他可能设定的方向。

2、蒸发器或冷凝器

这种类型适用于流体在真空或低压状态下的在沸器和蒸发器。其原理是可以扩大蒸发部分的横截面，降低高度。尽管体积大，氮气体的流速能得以适当保存，摩擦力及旋转压力损失被减至最小，也可以多台并联或串联使用。

最合适于大量气体（在低压或真空状态下）及气体/气体或其他/液体混合物的冷凝处理。热侧液体从换热器上部的入口进入后垂直流向下部。冷的液体从换热器旁边的入口进入后通过螺旋通道向侧边上部流出，在通常情况下采用立式，但是根据用户的不同也可以采用其他形式。

3、液体-蒸汽

该类换热器的核心设计师为了均匀地将一种气体分布于敞开的螺旋通道内，在气体一侧的罩盖的宽法兰能防止气体通道的方向转向外侧，不冷凝的成分在流经较小的通道后冷却水一起形成逆流，在流过外部螺旋通道，冷却水进入主体的入口后流入中心，再通过底盖上的出口排放，可控低温流过外部螺旋通道，可控低温（局部）冷却当进行真空条件下的冷凝时能产生最佳效果。

4、顶部冷凝器

顶部冷凝器在蒸汽流入的入口连接部分大小可根据连接螺旋板式换热器仪器出口大小，无需其他排管作业的情况下可直接安装在各种塔装置和反应器的上端。

五、性能特点

1、传热效率高（性能好）

一般认为螺旋板式换热器的传热效率为列管式换热器的3倍。等截面单通道不存在流动死区，定距柱及螺旋通道对流动的扰动降低了流体的临界雷诺数，水-水换热时螺旋板式换热器的传热系数最大可达3000W/（㎡·K）。

2、传热温差小

螺旋板式换热器由两张卷制而成，形成了两个均匀的螺旋通道，两种传热介质可进行全逆流流动，大大增强了换热效果，即使两种小温差介质，也能达到理想的换热效果，进行余热回收，充分利用低温热能。

3、不易结垢和堵塞

无死角的单通道能使液体分布均匀并能使污垢减至最少，即使粘贴在内壁，也因流遗产生分离现象（自洁），流体的湍流、剪切，使化学清洗非常有效，因此含有淤泥的流体也可以使用。有自清刷能力，因其介质呈螺旋型流动，污垢不易沉积；清洗容易，可用蒸汽或碱液冲洗。若使用机械清洗，由于系统的短小，用高压水洗甚为有效。

4、散热损失小

热流体可以通过中心接管直接进入螺旋板式换热器的内部 ，且两侧螺旋通道端面易于采用保温措施，使换热器散发于环境的热损失很小。

5、结构紧凑

高性能的、紧凑型设计结构，单位体积的传热面积比管壳式换热器大得多，并能节省空间，降低安装成本。

6、温差应力小

若传热系数为定值，冷热流体温度沿螺旋板板长方向呈线性变化。由于螺旋通道为一整体，内部不存在温度的突变区，螺旋板的热胀冷缩量就被螺旋体的通道间隙均匀吸收、当冷热流体的温差达到200摄氏度左右，螺旋板式换热器仍然不需要设置热胀冷缩所需要的零部件。

7、运行可靠性强

不可拆式螺旋板式换热器螺旋通道的端面采用焊接密封，因而具有较高的密封性，保证两种工作介质不混合。

8、阻力小

在壳体上的接管采用切向结构，局部阻力小，由于螺旋通道的曲率是均匀的，液体在设备内流动没有大的转向，总的阻力小，因而可提高设计流速使之具备较高的传热能力。比较低的压力损失，处理大容量蒸汽或气体；介质走单通道，允许流速比其他换热器高。

9、可多台组合使用

单台设备不能满足使用要求时，可以多台组合使用，但组合时必须符合下列规定：并联组合、串联组合、设备和通道间距相同。混合组合：一个通道并联，一个通道串联。

10、承压能力和直径受限制（弱点）

螺旋体的设计既要保证承受内压时的强度，又要保证承受外压时的刚度。尽管螺旋体的内部焊有很多定踞柱，提高了螺旋体的承压能力，但螺旋版的直径较大，厚度较小，每一圈均承受压力，当两通道的压差达到一定程度时（也即达到或接近临界压力时），螺旋板就会被压瘪而丧失稳定性。目前，各国生产的螺旋板式换热器的最高工作压力为4.0MPa。当设计压力超过1.6MPa时，螺旋体的最大直径也限于2000mm左右。

11、检修难度大（弱点）

螺旋板式换热器虽然不易泄漏，但对于不可拆螺旋板式换热器，由于结构上的限制，一旦产生泄漏就很难查找和维修，往往只能整台报废。因此对具有腐蚀性介质时，应选用耐腐蚀性能好的材料。

六、主要设计参数：

1.螺旋板式换热器的公称压力规定为0.6、

1、1.6、2.5Mpa（即原

6、

10、

16、25kg/cm）（系指单通道的最大工作压力）试验压力为工作压力的1.25倍。

2.螺旋板式换热器与介质接触部分的材质，碳素钢为Q235A、Q235B，不锈钢为SUS

321、SUS30

4、316L。其它材质可根据用户要求选定。

3.允许工作温度：碳钢为-20-350℃，不锈钢为-20-350℃ 4.选用设备时，应通过适当的工艺计算，使设备通道内的液体达到湍流状态（一般液体速度≥0.5m/s；气体≥10m/s）

5.设备可卧放或立放，但用于蒸汽冷凝时只能立放。6.用于烧碱行业必须进行整体热处理，以消除应力。

7.当通道两侧流量值差较大时，可采用不等间距通道来优化工艺设计。

七、现状与发展

1、国内外发展现状 最近几十年来螺旋板式换热器的发展很快，主要表现在：板式换热器的种类越来越多，技术性能越来越好，应用范围越来越广。据统计,在现代化学工业中所用换热器的投资大约占设备总投资的30%,在炼油厂中换热器占全部工艺设备的40%左右。上个世纪70年代初发生的世界性能源危机,有力地促进了传热强化技术的发展。进入21世纪后，大量的强化传热技术应用于工业装置，换热器产业在技术水平上获得了快速提升，板式换热器日渐崛起。如兰石换热设备公司板式换热器成功进入国内核电建设项目常规和核岛领域，并陆续将板式换热器用于大乙烯项目、钛白粉生产线等领域。现在国际上应用较多的螺旋板式换热器是一种高效节能的热交换设备。具有占地面积少、安装方便、价格便宜、传热效率高的优点。广泛应用于石油、化工、冶金、制药、食品加工、城市采暖等各行业。

2、我国螺旋板式换热器的发展趋势

在我国使用螺旋板式换热器是从五十年代开始，当时主要用于烧碱厂中的电解液加热和浓碱液冷却。六十年代，我国机械制造部门设计、制造了卷制螺旋板的专用卷床，使卷制的工效提高了几十倍，为推广应用螺旋板式换热器制造了良好的条件。自1968年第一机械工业部在苏州召开的螺旋板式和固定管板式换热器系列审查会议后，国内已有很多家制造厂生产了这种换热器，在我国得到了迅速的推广应用。 随着全球能源形势的日趋紧张，常规能源的日益减少，节能降耗越来越受到人们的重视。我国明确提出，在“十一五”期间单位GDP能源消耗要比“十五”期末降低20％，为此全国各行各业广泛开展了“节能降耗”工作。螺旋板式换热器在工业生产中是调节工艺介质温度以满足工艺需求以及回收余热以实现节能降耗的关键设备，其换热性能和动力消耗关系到生产效率和节能降耗水平，其重量和造价决定了整个生产系统的投资。因此，换热器的强化传热、降低流阻以及提高综合性能一直是国内科研人员和工程技术人员研究的热点，也取得了大量科研成果。目前，先进的热交换技术已在能源、动力、化工、石油、冶金、核能、制药、轻工、纺织及航空航天等领域得到广泛应用。

3、所面临的问题

我国目前的最好水平与国外的差距仍然很大，同时又面临以下问题：

（1）如何进一步提高承压能力

如何进一步提高螺旋板式换热器的承压能力，以使应用范围更为广泛。提高承压能力的途径可采用增加螺旋板厚度、增加定距柱的数目或提高板材的强度（亦即选用质量较好有一定塑性且强度高的钢材）。但如采用增加板厚的方法，则势必要求提高卷板机的能力，这样消耗的功率相应增加，还会给制造工艺带来困难，并使成本提高。目前提高其承受能力的办法主要以改进结构和选用较好的材料。

（2）焊接问题

因为奥氏体不锈钢的导热系数较小，而膨胀系数大，在焊接的过程中，如果工艺不当会产生较大的变形，引起较大的法兰平面度，不是加工余量大就是余量不足造成报废。因为焊接中焊缝较长，对焊接的工艺要求很高，否则会造成泄漏。

（3）不易检修

螺旋板式换热器不易检修，尤其是内部板出现问题时极难修理.有些厂把设备两端焊缝全部车掉.重新将板展平补焊后再卷制.这样做消耗的工时太大.因选用螺旋板式换热器防腐是十分重要的。这对螺旋板式换热器的发展造成了很大的局限性。

（4）污垢对传热系数的影响

目前国内对螺旋板式换热器的垢层热阻还没有成熟的计算公式，在设计计算时，需要先选一垢层热阻（或选一污垢系数），需参照管壳式换热器的污垢系数，选取略小于管壳式换热器的污垢系数的数据，但这样做无疑增大了螺旋板式换热器的设计误差，造成质量性能上的下降。

（5）质量亟待提高 根据国家对螺旋板式换热器进行的统检结果看,我国螺旋板式换热器与当前国内实际需要和国外产品相比,差距不小,产品质量亟待提高。企业的产品质量意识淡薄，由于市场对螺旋板式换热器的需求量增大,带动了生产企业的发展,尤其是小型个体、私营企业数量猛增，这一供需的变化势必使一些企业不能保证换热器的质量问题。

六、实物实例：

苏州金星通用机械厂专业生产“超大型、高清洁”的不可拆式和可拆式螺旋板式换热器，适用于碳钢、不锈钢、钛材等各种材料的螺旋板式换热器。企业拥于一支集四十余年开发经验的队伍，技术力量雄厚，质量保证体系健全，测试手段完善，曾为宝钢做过替代进口的螺旋板式换热器和四通道螺旋板式换热器，现在为了适应市场需要，开发了大型螺旋板生产线，同时保证用户特殊的高清洁要求，无焊渣，能生产板宽2米直径2.5米的大型螺旋板换热器。 设备有纵剪、扳边、压鼓或螺柱焊、通道旋转自动焊。自动翻遍，端面焊接可以进行翻转。

螺旋板式换热器通过多年实践使用证明，的确是一种高效换热设备，它适用于化工、石油、溶剂、医药、食品、轻工、纺织、冶金、轧钢、焦化等行业中应用。螺旋板式换热器生产按JB/T4751-2003《螺旋板式换热器》标准设计、制造。螺旋板通道采用扳边氩弧焊，“定距柱”焊接工艺为电容蓄电接触器碰焊点提高了内在和外表的质量。

参考文献：

［1］ 吴金星，韩东方，曹海亮等．高效换热器及其节能应用．化学工业出版社:213-218.［2］ 史美中，王中铮.热交换器原理与设计（第4版）.东南大学出版社，2009:113-120.［3］ 国家经济贸易委员会编.螺旋板式换热器标准JB/T4751-2003.锅炉压力容器标准化技术委员会出版，2003.03 ［4］ 支浩，汤慧萍，朱纪磊.换热器的研究发展现状.化工进展，2009(28)：338-342.［5］ 中国石化总公司上海高桥石油化工公司炼油厂,钱伯章.非管壳式节能换热器及其应用(二).节能，1996（4）：20-23.［6］ 方书起，祝春进，吴勇，牛青川，等.强化传热技术与新型高效换热器研究进展.化工机械，2004(4)：249-253.［7］ 解毅，孙立伟，邵德明，等.可拆式板式换热器在换热站的应用.辽宁化工，2008：410-412.［8］ 百度图片（呃„„）

推荐第3篇：油库卸油工岗位职责及工作流程

卸油工岗位职责

1、熟悉接卸油品设备的性能，操作方法、工艺流程，按照公司规定检查、养护、使用设备。

2、进入工作岗位不得携带任何火种，库区内严禁烟火。

3、上班时间严禁睡觉、饮酒以及做与生产无关的事情。

4、油品入库、随到随卸、坚守岗位、密切配合，按时完成接卸任务。

5、严格遵守操作规程，散装油品按规定接卸入库，整装油品入库按规定接卸堆垛。

6、散装油品接卸前要检查车辆技术状态（铁路罐车应检查铅封），整装油品要清点件数。在确认质量合格、数量无误后，要尽快接卸。

7、作业前后及交接班时要对接卸设备全面检查。

8、接卸场地应做到无油污、无杂草、无易燃物、环境整洁。

卸油工工作流程

1、接到进出油品到库或出库通知后，工作人员必须到位，检查货单、校对油品是否与货单相符，确认符合装卸条件后再进行过磅，取样化验，并做好相关记录。

2、装卸油品时认清装卸的油罐、管道、阀门，并检查油罐容量，严防装卸错罐，注意监视油罐液面，防止油品溢出。

3、开始装卸油时，接好管道、打开阀门、密切注意油泵运行，不得 擅离岗位。

4、装卸完毕后， 关闭阀门， 同时要求驾驶员调车过磅，并做好记录。

5、努力回收落地油、泵底油及槽边油。油库一带排水及地面沟渠中 泄露之零星油污，必须流经过滤池，经过滤后，才能向外排出。

6、经常检查排水沟，及时清除杂物，保持库内环境整洁、整齐、安全、卫生。

7、定期检查维护消防工具和器材，保障消防设施能正常使用。

推荐第4篇：螺旋给料机说明书

PAMF-30

螺旋给料机

PAMF-30

Screw Feeder

使用说明书

Instruction

一、结构及工作原理：PAMF型螺旋给料机的结构见总图，由交流调速电动机、

蜗轮减速机、给料槽、给料螺旋、底座组成。工作时，由调速电动机通过联轴器带动减速机运转，并通过装在蜗轮减速机输出轴上的联轴器使给料螺旋转动，从而把上部料筒中的物料均匀送到下个工序。

1.Structure & Operating Principle: Refer to the general drawing for the structure of PAMF-type screw feeder, which is composed of AC adjustable-speed motor, worm-gear speed reducer, feeding trough, feeding screw and foundation.When the equipment works, the reducer revolves under the driving force generated by the adjustable-speed motor through the coupling, which makes the feeding screw revolve

by the coupling installed on the output shaft of the worm-gear speed reducer to make the material in the upper cylinder uniformly delivered to the next proce.

二、特点：是结构新颖，坚固耐用，不存在堵塞现象，添加物料均匀，内壁上也没有结块现象发生，投入运行后效果显著，效率高，运行可靠，特别适合于浓缩过程中的絮凝剂添加和锌粉置换过程中的锌粉给料使用。

2.Characteristics: It has novel structure, firm and durable frame and uniform feeding property without blocking phenomenon or packing phenomenon on the interior wall, which has remarkable effect, high efficiency and reliable operation after it is put into operation, especially suitable for feeding zinc poser when adding flocculant and changing zinc powder during the concentration proce.

三、螺旋给料机主要有以下优点：①采用调速电动机，给料量可以方便地随意调整；②螺旋给料均匀连续，解决了传统机械物料加入量调整困难，加入量不均匀的问题，降低了残余物料的含量，既降低了成本，又改善了工艺效果；③物料暴露在空气中的面积小，减少了物料在使用过程中的氧化，改善了使用效果。

3.The screw feeder mainly has the following advantages: ① With the adjustable-speed motor, the feeding quantity can be adjusted conveniently at any time; ② the screw feeding is uniformly continuous, which solves the quantity adjustment difficulty when adding mechanical materials traditionally and the problem of

nonuniform feeding quantity, reduces the content of the remained materials, saves the cost, and improves the technical effect; and ③ the area of the exposed materials is small, which reduces oxidation of materials during using and improves the using effect.

四、润滑：蜗轮减速机采用飞溅方法润滑，使用时，该减速机内的油量应在油尺刻度线中间位置（蜗杆吃油深1/4—1/2）。一般情况下，3-4个月换一次机油，但可根据实际情况提前或延后。润滑油夏季采用50#机油，冬季采用20-30#机油。

4.Lubrication: The worm-gear speed reducer adopts splashing method for lubrication.When it is used, the oil ma within the reducer shall be in the middle place of the dipstick scale (worm oil depth: 1/4—1/2).In general, the engine oil shall be changed every 3-4 months, with permiion to move forward or put off as the case may be.In summer, 50# engine oil is used for lubrication and in winter 20-30# engine oil is used.

五、安装试运行和使用：5.Installation, Trail Run & Use

1、该机安装安装时尽量做到水平和垂直。

5.1 Keep it horizontal and vertical when installing this equipment as far as poible.

2、该机在安装试运行前，应用手盘动联轴器，检查各部运转是否灵活。

5.2 Before this equipment is installed and conducted trail run, check whether each part revolves flexibly by moving the coupling manually.

3、空运转试车2小时，检查以下情况：

⑴检查螺旋运转方向，以确定电机接线是否正确。

⑵检查有无周期性噪音、震动，检查有无漏油现象。

5.3 Conduct idle test run for 2 hours and check the following:

5.3.1 Check the moving direction of the screw to determine whether the wire of the motor is connected right.

5.3.2 Check whether there is cyclical noise and shake and whether it has oil leakage.

4、空负荷试车完毕后，应进行负荷试车8小时，检查有无异常现象，同时检查各部是否灵活可靠。待一切都正常，方可投入运行。

5.4 After the idle test run is completed, conduct loaded test run for 8 hours.Check whether there is abnormal phenomenon and whether each part is flexible and reliable.After everything is proper, put it into operation.

六、操作与维护：6.Operation & Maintenance

1、开车前应详细检查给矿机各部情况及位置是否符合给矿量的要求。

6.1 Carefully check each part of the feeder and whether the position meets the requirements of the feeding quantity before starting the equipment.

2、开车时，待给矿机运行平稳后，再向给料筒内加入物料。停车时，应先停止加料再停车。

6.2 When starting the equipment, add materials to the feeding cylinder after the feeder operates stably.When stopping the equipment, stop feeding firstly.

3、检修和更换磨损零件的期限根据现场使用情况决定。

6.3 The time to check and change the worn-out parts is subject to the field service condition.

七、订货须知7.Ordering Instruction

订货时，应根据需要注明螺旋直径等参数。

本设备不带备件，如需要另行订货。

When ordering the equipment, remark the diameter of screw and other parameters as required.

This equipment doesn’t include spare parts.If needed, please order the spare parts separately.

推荐第5篇：螺旋胃管

基本概念：

螺旋型鼻肠管是一种不透X光的聚氨脂管,X光下可见,长度145CM.在盲插过程中,鼻肠管通过引导钢丝被伸直,置入胃中后取出导丝,在8至12小时以内,鼻肠管在胃肠动力正常的情况下自行通过幽门,也可在内窥镜的帮助下通过幽门.肠管肠内营养直接向鼻肠管提供营养物质,有助于促进肠道运动,维护肠道完整性,减少细菌的移位,降低能量的消耗与高代谢水平

X线下放置螺旋胃管

肠内营养在胃肠手术中的重要性，营养的重要性早为人们所熟知,对营养支持的要求也不在停留在维持集体的氮平衡,保持病人的瘦体物质(lean body ma),而是要维持细胞的代谢,保持组织器官的结构与功能,进而调控免疫,内分泌等功能与修复组织,促使病人康复.临床营养支持已参与或成为一种主要治疗方法,有些还具有药理学作用,有学者称之为药理营养学.临床的应用已显示了它的效果,不但是肠瘘、短肠综合症、肠道炎性疾病等的重要治疗措施，也是重症胰腺炎、器官移植、肿瘤及重危病人不可少的治疗措施。

肠内营养营养途径的建立，鼻胃管，鼻空肠管，胃造口，空肠造口。美国胃肠协会认为，估计要实施EN30天的，需作胃、空肠造口。

常规的放置方法:

1.卧位：患者取半坐位或半卧位。

2.测长度：测定鼻肠管插人长度(取胸骨剑突至鼻尖至耳垂的距离，再加10\'一15 cm)，标记好该长度在鼻肠管上的位置。 3.润滑：向鼻肠管腔内注人约20 ml生理盐水以激活引导钢丝表面润滑剂(Hydromer专利)，将引导钢丝插人鼻肠管内，使螺旋型的鼻肠管头部伸直，鼻肠管头部蘸少许生理盐水，激活其上润滑剂。

4.插管：将管道从鼻腔缓慢插入，插至咽喉部时嘱患者做吞咽动作，便于管道顺利进人食道，插至标记长度时用空针抽吸出胃液后，向管道内注人10 ml生理盐水，然后小L\"撤出引导钢丝，于鼻腔外管道30 cm处用胶布固定于耳垂下方，使管道保持自然弯曲、松弛状态。由于材料具有特殊的螺旋记忆性能(Folcare Beng Mark专利)，其远端可自行恢复螺旋状，在胃内8-12 h后，鼻肠管在胃蠕动作用下，自行通过幽门进人十二指肠和空肠。插管24 h后行X线摄片，以证实鼻肠管前端到达空肠上段。

5.固定：用胶布将其固定于鼻孔下方，防止滑脱。

由于重症SAP,胃癌患者通常存在胃肠麻痹,所以许多情况螺旋胃管无法自行到达空肠.故X线下放置螺旋胃管不失为一种好方法，研究发现： 其优点为：

1 此法操作得当可迅速的建立肠内营养通道

2 解决了胃肠动力差的患者，螺旋胃管无法自行到达空肠的问题。 3 创伤及患者的痛苦明显小于胃镜下放置鼻肠管

缺点：

1 成功率较胃镜下鼻肠管放置术低

2 操作时程较胃镜下置管长，且需在放射科进行，不适于危重病人。 注意事项：

1操作过程中，患者可出现恶心甚至呕吐情况，需防止勿吸。

推荐第6篇：螺旋钢管厂年终总结

河北德鑫钢管有限公司 螺旋钢管厂年终总结怎么写

每到岁末，总有很多朋友问年终总结怎么写，甚至有的直接要求帮忙写一篇。这是不合适的，你做的什么工作我不清楚，总结什么？真是让人哭笑不得。为难之际，突然灵光一现。古语有云，授之以鱼不如授之以渔，教会写作方法，比直接帮忙写好多了吧。下面，我就年终总结的写作方法做如下阐述。年终总结是给领导交的一个年度答卷，虽然说此种考核也要关注平时的成绩，但是答题质量的好坏，将直接影响领导对你的评价，对于加薪、升职等的影响你肯定比我清楚。有人可能会说，工作总结不就是一个形式吗，上网随便复制粘贴一份就行了。当然，我不排除在一些单位是这样的，但是，作为被考评者，我们是不能这样想的。因为，领导重不重视这个所谓形式的东西我们并不清楚，可能在一个公司里大家公认年终总结就是个形式，在很多部门都是搞形式主义，但是，这不排除你的领导就是一个特别重视此种形式的人。可能，在平时的工作中你积极表现，能力超凡，但是年终总结你毫不在意，东拼西凑，给领导的印象就是你对工作敷衍、应付。而平时表现稍逊于你的同事，年终总结很有想法，很有深度。那么，领导就要考虑了，谁更应该升职加薪。可能你觉得不公平，但是，事实就是如此，工作不仅要做到位，还要讲出来。那么，年终总结到底要写些什么，怎么写。根据不同的行业和公司，内容肯定千差万别，但是有一点，不论那个行业或者公司，一般都要包含下面几个要素。

要素一：我的行业素质。什么是行业素质，简单的说，就是对自己所从事的行业、公司以及产品了解多少。有人问，这还要写在年终总结里吗？不是要你把公司简介、产品介绍写在年终总结里边，而是要把自己的认识渗透到你的年终总结里。如果一个工作一年的员工对公司和产品还是一知半解，就算其平时工作再努力，领导对其的评价也会大打折扣。那有人要问了，怎么渗透，越发糊涂了。其实很简单，举个例子，我在螺旋钢管厂上班，就要知道螺旋钢管所涉及的一些东西吧，像什么螺旋管生产工艺流程，检验检测手段，所执行的相关标注，应用领域等等。这些都是入行就应该了解的东西，不管自己在什么部门。我做螺旋管销售，但是，我如果连螺旋钢管的生产工艺都不清楚，我怎么么面对客户，当面对客户一问三不知的时候，这个单子基本也就泡汤了。当然，这里不是让你在年终总结写螺旋钢管怎么生产，怎么检测。意思是你有没有行业背景，在你工作总结的字里行间是能充分体现出来的。 要素二：我的工作内容。这也是年终总结里边所占篇幅最大的部分。这里不能仅仅写工作内容，更重要的依托工作内容，写出自己对工作更深一层的认识，以及自己工作中的闪光点和不足之处。此处涉及两个重点：第一：深入剖析工作内容，通过工作内容表现个人能力

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河北德鑫钢管有限公司 和积极性。值得说一句，此要素写得好，能让领导刮目相看。说的云里雾里，不如举个例子：我在螺旋钢管厂从事销售工作。我的总结可以写我为了提升业绩每天打多少电话，每天收集多少客户信息，怎样发动一切关系把管子卖出去。但是，这在领导看来，只能算是很努力，要打分的话也就是个及格吧。首先，销售螺旋管，要求我们不仅了解螺旋管，还要了解与之配套的弯头、法兰、三通，以及一些管件产品如伸缩节、防水翼环等。什么叫了解，最起码的要知道它们的规格，材质，用途，以及周边有那些厂商在做这些东西，因为客户在采购管道产品的时候，很多都是要用到钢管和弯头、法兰以及相应管件的。如果客户在向我们咨询相关产品及行情是，我们能比较内行的做一些技术方面的建议，客户会认为我们是很专业的，采购我们的产品会比较放心。其次，我们销售螺旋钢管，还要知道螺旋钢管的应用领域。比如建筑方面可以用来打桩，那就要明白，打桩用的钢管要考虑那些参数，需要满足什么性能；还有，螺旋钢管有很大份额是用来做各种供水管道的，这就需要销售人员了解，什么类型的管道可以用螺旋管，什么管道必须用无缝管，用那种管是由那些因素决定的等等。有人说好的销售是全才，一点都不过分。从年终总结说到了销售技巧，有点跑题了，赶紧回来。说了这么多，并不是要我们的年终总结写成职场兵法，而是要我们在写总结的时候，适时的对工作认识做一些延展和升华，不要仅仅局限于表面，这样在领导看来，你将是一个有理想、有才能的年轻人。

年终总结还有一个要素，就是总结上一年自己工作的不足和对下一年的规划。此项可以根据自身工作适当发挥，但必须立足本岗。这里还那钢管销售为例：如果我们今年的销售仅仅停留在打电话的阶段，那么明年可以适度发掘更高级的销售技巧，上文已有所提及。如果今年已经达到了比较高的程度，那么明年你可以带领公司的团队共同进步（相信到此时你已经是领导了）。规划、发展、建议等必须从实际出发，切忌盲目夸大，否则会给领导造成不好的印象。

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推荐第7篇：螺旋千斤顶课程设计

螺旋千斤顶

设计计算说明书

院

系

专业年级

设 计 者

指导教师

成

绩

2010年11月1日

- 11234444455566788899101111111112

设计任务书

设计题目：螺旋千斤顶

千斤顶结构简图：

设计条件：

1、最大起重量F = 40kN；

2、最大升距H =200mm；

3、低速。

设计工作量：

绘制出总装配图一张，标注有关尺寸，填写标题栏及零件明细表； 编写设计计算说明书一份。

- 3

表2-1 而作为传动类螺纹的主要有矩形、梯形与锯齿形，常用的是梯形螺纹。

梯形螺纹牙型为等腰梯形，牙形角α=30º，梯形螺纹的内外螺纹以锥面贴紧不易松动。故本实验选梯形螺纹，它的基本牙形按GB/T5796.1—2005的规定。

三、零件尺寸的计算

3.1、螺杆

3.1.1、螺杆直径及螺纹的计算

按耐磨性条件确定螺杆中径d2。求出d2后，按标准查表选取相应公称直径d、螺距p及其它尺寸。

螺杆直径：

d2对于矩形和梯形螺纹，h=0.5P,则：

FP

h[p]- 56

iId1A4

I为螺杆危险截面的轴惯性矩：Id1464,mm4

当螺杆的柔度s＜40时，可以不必进行稳定性校核。计算时应注意正确确定。

3.1.5、螺杆柔度

（1）计算螺杆危险截面的轴惯性矩I和i 3.1427103I==6464iId32710=4A43d344=2.6104mm4

=6.75mm （2）求起重物后托杯底面到螺母中部的高度l l＝H+5p+(1.4~1.6)d

=200+5×6+1.5×34=281mm 查表得=2.00（一端固定，一端自由），E=200GPa。 将以上数据代入临界载荷条件，得：

2EI22001092.61083Fcr16210N 232(l)(228110)所以，ScrFcr1624.6Ss=4.0 =F403.2、螺母

3.2.1、螺母设计与计算

根据课本中的说明，螺纹的高度Hd2。上文中已经说明，=1.4，d2=31mm，所以H=44mm。而螺纹工作圈数n=符合这一要求的。 H7.2，取8圈。需要说明的是，螺纹的工作圈数不宜超过10圈，8圈显然是P3.2.2、螺母螺纹牙的强度计算

螺纹牙多发生剪切和挤压破坏，一般螺母的材料强度低于螺杆，故只需校核螺母螺纹牙的强度。

如图所示，如果将一圈螺纹沿螺母的螺纹大径D处展开，则可看作宽度为πD的悬臂梁。假设螺母每圈螺纹所承受的平均压力为

F，并作用在以螺纹中u径D2为直径的圆周上，则螺纹牙危险截面a-a的剪切强度条件为

F[] Dbu螺纹危险截面a-a的弯曲强度条件为

 6Fl[b] 2Dbu4010311.95MPa 经计算，351030.634610386401031.510326.9MPa 3323510(0.65610)8又经查表得[]=35MPa，[]=50MPa，对比可知均满足强度要求。

3.2.3、安装要求

螺母压入底座上的孔内，圆柱接触面问的配合常采用

H8H或8等配合。为了安装简便，r7n7需在螺母下端和底座孔上端做出倒角。为了更可靠地防止螺母转动，还应装置紧定螺钉，紧定螺钉直径常根据举重量选取，一般为6～12mm。 2.4.1 螺母的相关尺寸计算 查手册D=d+1=35mm 内螺纹小径D1=d-7=28mm D3= (1.6~1.8)D

=1.7×35=59.5mm D4= (1.3~1.4)D3 =1.3×59.5=77.35mm H=44mm

- 910底座结构及尺寸如图 .

图中

H1=H+（14～28）mm =200+20=220mm H-a=44-14.5=29.5mm D=d+1(查手册) =34+1=35

D6=D3+（5～10）mm =61+6=67mm D7=D6+D8=

220H1=67+=121mm 554F2D7 π[]p44010

3=1112=194.0mm 3.142取10mm，则S=×（1.5~2）=20mm

式中：[]p——底座下枕垫物的许用挤压应力。对于木材，取[]p=2~2.5MPa。

参考文献：

[1]濮良贵、纪名刚.机械设计[M].北京:高等教育出版社,2006.[2]马兰.机械制图[M]。北京：机械工业出版社，2007.[3] 孙恒.机械设计[M].北京:高等教育出版社,2006.

推荐第8篇：螺旋千斤顶设计方案

螺旋千斤顶设计方案

班级 A05机械（2） 姓名 金煊 学号 050101237 指导老师 章海

2007.11

目录

一

千斤顶设计任务分析 ...............................................................................................................3

1.1 千斤顶载荷Q及起重高度L ............................................................................................3 1.2 螺旋传动的特点、结构及材料 .....................................................错误！未定义书签。 1.3 千斤顶组成 .......................................................................................................................3 二

千斤顶总体示意图 ...................................................................................................................4 三

各部件参数设定及强度校核 ...................................................................................................5

3.1 螺母材料、尺寸的选定及校核 .......................................................................................5

3.1.1 螺母材料及尺寸的基本参数 ...............................................................................5 3.1.2 螺纹牙的强度校核 ...............................................................................................5 3.1.3 螺纹自锁性校核 ...................................................................................................7 3.1.4 螺母其他尺寸设定 ...............................................................................................6 3.1.5 螺母凸缘强度校核 ...............................................................................................6 3.2 螺杆材料、尺寸的设定及强度校核 .............................................................................7

3.2.1 螺杆材料选取及强度计算 ...................................................................................7 3.2.2 螺杆稳定性校核 ...................................................................................................8 3.3 底座及机架材料的选定及校核 .....................................................................................9

3.3.1 底座及机架基本参数与结构的设定 ...................................................................9 3.3.2 底座内外径的设定 ...............................................................................................9 3.4 托杯的材料及尺寸的设定 ...........................................................................................10 3.4.1材料及尺寸的设定 ..............................................................................................10 3.4.2强度校核 ..............................................................................................................10 3.5 手柄材料及尺寸的设定 ...............................................................................................11 3.5.1 手柄材料及长度的选定 .....................................................................................11 3.5.2 手柄直径的选定 .................................................................................................12 3.6 其他保险零件的选定 ...................................................................................................12 3.6.1螺杆及手柄处挡圈及螺杆上端螺钉选取 ..........................................................12 3.6.2 底座与螺母间紧定螺钉得选取 .........................................................................12 四

设计结果（主要参数列表） .................................................................................................13 五

参考文献 .................................................................................................................................14

一

千斤顶设计任务分析

1.1 千斤顶载荷Q和重高度L 已知条件：最大载荷Q=60000KG

起重高度L=180mm 手动

分析已知可得：（1）Q=60KN （2）因为设计的千斤顶是手动，故对螺纹的精度要求不高。可以采用9级梯形螺纹。

（3）可选用45钢作为千斤顶材料，调质HB=217～255,α=315(课本P362表15-1) (4)千斤顶的组成:A)螺纹B)螺母:为青铜或球墨铸铁C)底座:HT180灰铸铁E)手柄D)其他保险圈,螺钉等

1.2材料选择

因为设计的千斤顶是手动的，故对螺纹的精度要求不是很高。因此采用9级梯形螺纹，材料为45钢。

1.3千斤顶组成

A 螺母、B 螺杆、C 拖杯、D 底座（机架）、E 手柄、F 其他保险零件（垫圈、螺钉等）

本文由闰土服务机械外文文献翻译成品淘宝店整理

二

千斤顶总体示意图

托杯手柄螺母底座螺杆

三

各部件参数设定及强度校核

3.1 螺母材料、尺寸的选定及校核

3.1.1 螺母材料及尺寸的基本参数

螺母材料：铸铝青铜（ZCuAl9FeNi4Mn2）。材料耐磨性好，强度高，适用于低速重载的传动。

查表5－12得材料 [P]=18-25MPa 取[P]=20MPa 。 对于整体螺母，由于磨损后不能调整间隙，为使受力比较均匀，螺纹工作圈数不宜过多，故取f＝1.2～2.5 ，取f＝2。

Q601030.830.98mm 。 由式5－43，对于梯形螺纹，中径d20.86[p]22010查机械设计手册，选取Tr32´6螺纹 基本参数（mm）：P6,d34,小径d0,28.10,31.中径d,35.20028.大径DD1

3.1.2 螺纹牙的强度校核

螺母高度Hd2231.062mm 工作圈数uH/p231.0/610 计算螺纹根部弯曲强度校核公式由式5－49：

6Ql[b]

Db2uD-D2=2 其中对于梯形螺纹b=0.65p=0.656=3.9mm,l=2b代入得：b6Ql6600247.8MPa 2332Dbu3510(3.910)9查表5－13：[sb]=40-60MPa 。 故合适。 计算螺纹根部剪切校核由式5－48：

Q60103Dbu3510－33.910－39＝15.6MPa

查表5－13：[t]=30-40MPa 。 故合适。

3.1.3 螺母其他尺寸设定

凸缘尺寸的设定 ：由抗压强度求凸缘外径 Qca1.21.5

D2243D由表5－13得：[sb]=4-0M60Pa，则[s]=11.2s[b=]3-3.2[]4M0Pa。 代入得：D3=55-59mm 。取D358mm。

aH/368/3mm 取a=20mm 。

D4(1.21.4)D369.681.2mm取D480mm。

螺母结构设计：3.1.4螺母凸缘强度校核

凸缘与底座接触表面的挤压强度：

M4P9.a，8取

pQ460103(D42D32)754257210632.2MPa[p] 故合格。

其中p1.51.7b60102MPa。 凸缘根部的弯曲强度：

33MQ(D4D3)/460108058106b28.6MPa[b]，故合格。

WD3a2/6801032021064其中[sb]=40-60MPa。

凸缘根部被剪断的情况较少发生，故强度计算从略。

3.2 螺杆材料、尺寸的设定及强度校核

3.2.1 螺纹自锁性校核

螺纹的自锁条件需满足v12

查表5－12得：f=0.09 梯形螺母b=j/2=15 故varctanf5.32 cos又tan P60.062 得3.65.λ＜v 故自锁，安全。 d231.03.2.2 螺杆材料选取及强度计算

螺杆材料：45＃钢 调质 。

查表15－1：s355MPa,b640MPa ， 据表5－13： []s3~570120MPa ，

校核螺杆强度，根据第四强度理论求出危险截面计算应力ca，

ca232[]； 其中Q4代入数据s=102.5MPa , t=39.4MPa 。

226得：ca102.9339.410123.5MPa ，故不太安全。 d12 ，T/W，TQtan(v)d2p3d1 。

，W=216

改进方法：1 选用40CrNi调质钢 ；2 增大螺杆尺寸。 选用改进方法1 采用40CrNi调质钢 ，

由表15－1： 毛坯尺寸

=147-245MPa,安全。 3~53.2.3 螺杆稳定性校核

查表5－14： 螺杆的长度系数m在一端固定，一端自由时为m=2.00 。

iId128.07.0 A44螺杆工作长度：

lH/2l2l3l468/21801.8341.21.634370mm，

螺杆的柔度： sl/i 代入得：s2370105.7

查经验公式直线公式的系数得： a=461,b=2.57， 代入数据得：Qsc(4612.5761.2)由螺杆的稳定性条件Ssc4282186.9kN 。

Qsc186.926.7Ss Q70其中对于传力螺旋 Ss=3.5~5.0 。符合螺杆稳定性条件。 螺杆两断各钻M10的螺孔，用于安装挡圈。

螺杆结构设计：

3.3 底座及机架材料的选定及校核

3.3.1 底座及机架基本参数与结构的设定

查机械设计手册，工程材料选用金属材料性能与特性，用HT150－HT200灰铸铁都可，适用于重载低速等情况。抗拉强度180MPa,抗弯强度240MPa 。

机架厚度与斜度：厚可取 810mm ，取10mm。 斜率可取k=111- ，取k= 。

1020103.3.2 底座内外径的设定

底座内径 D52kL10~15D3 ，L＝起重高度180；

118010~155897mm ，可取D597mm 10Q底座外径D6通过挤压强度求出： pP

D62D524计算得：D52由表5－6得到，当接触表面为混凝土时p2~3MPa，取p2.8MPa，

4Q4601032D5982106192mm 求得：D662.810p机架总高：H(D5D3)/2螺母下沿（69-26mm）+(10~20mm),取H250mm.k机架及底座结构设计：

3.4 托杯的材料及尺寸的设定

3.4.1材料及尺寸的设定

查机械设计手册，托杯可选用的材料有Q235，Q275或35＃，45＃或铸铁均可。选用Q235钢，毛坯£100mm, s225MPa 。

111-，取k= 。

102010壁厚8~10mm，取10mm，斜率k=D70.6d1mm0.634121mm，

d0d3(2~4)mm1.6d(2~4)mm50mm，

托杯高度h(1~1.2)d366mm，

托杯开口宽度D8(2~2.4)d32.21.6d120mm。

3.4.2强度校核

对托杯下底面尺寸d0进行强度校核：

pQ4(d02D72)p 查表5－6，钢对钢p0.8s0.8225180MPa， 代入数据算得：p604(502212)10937.1MPap。故强度合格。

托杯的结构设计：

3.5 手柄材料及尺寸的设定

3.5.1 手柄材料及长度的选定

手柄材料可用Q235,Q275或45#,35#调质钢均可。现取用Q235钢。

手柄长度的选定：

拧紧力矩T等于螺旋副间摩擦力矩T1和托杯与螺杆上端支撑面的摩擦阻力矩T2之和，

TT1T2Qd2tan(v)fcQrfFNL， 2其中fc为接合面的摩擦系数，查表5－5得：fc＝0.1～0.16，取fc＝0.15 ，

rf为支撑面的摩擦半径 rfd4d0205017.5mm ， 44人力FN一般可以取150～250N，考虑到持久耐力性取FN＝150N， 计算得到手柄有效长度L100440.1517.51000.12/1500.13m。

2手柄实际长度可取L=L+d3/2+50～100mm1302890250mm。 手柄一端钻M10的螺孔，用于安装挡圈。

3.5.2 手柄直径的选定

FNLsM由弯曲强度计算 b bWdK3/321.5~2得：[sb]==113~150MPa 取[sb]=130MPa

1.5~23整理计算得 ：dK

32FNLb33215013010341mm 取dK=41mm。 6130103.6 其他保险零件的选定

3.6.1螺杆及手柄处挡圈及螺杆上端螺钉选取

手柄一端可自由拆卸，故只用一个挡圈。直径ddk(5~10)41(5~10)mm,螺钉可取M6～M10。现取M10。

螺杆上端挡圈dd4(5~10)mm20(5~10)mm， 螺杆下端挡圈dd(5~10)mm34(5~10)mm。 其中螺杆两端螺钉都取M10。

3.6.2 底座与螺母间紧定螺钉得选取

底座与螺母间紧定螺钉可以选取M8。适用于被紧定零件的表面硬度较低或不经常拆卸的场合。

四

设计结果（主要参数列表）

一

螺母

材料：铸铝青铜（ZCuAl9FeNi4Mn2）， Tr42´7 螺纹基本参数（mm）：P6,d34,小径d0,28.10,31.中径d,35.20028.大径DD1 ，

下断尺寸D358mm，凸缘a20mm， 上断尺寸D480mm。

二 螺杆

螺杆材料：40Cr调质钢及以上强度钢，如20CrNi, 40CrNi等， 螺杆尺寸（mm）：l1H68,l2L180,l15,0,l14l3845l6357,d35,20,d440,d550d0

三

底座

底座材料：用HT150－HT200灰铸铁都可， 尺寸：厚度d=10mm，斜率k=1， 10底座内径D597mm，底座外径D6192mm， 机架总高：H250mm。 四

托杯

壁厚d=10mm ，斜率k=1， 10下端尺寸：D7=24mm ，d050mm ， 托杯高度h55mm， 托杯开口宽度D8120mm。

五 手柄

手柄材料可用Q235,Q275或45#,35#调质钢均可， 手柄实际长度可取L250mm，手柄直径dK=41mm。 六

其他保险零件

手柄挡圈：直径d41(5~10)mm,螺钉取M10。

螺杆上端挡圈d20(5~10)mm，螺杆下端挡圈d34(5~10)mm， 其中螺杆两端螺钉都取M10。

底座与螺母间紧定螺钉可以选取M8。

五

参考文献

[1] 机械设计第八版 濮良责 纪名刚 2006.05 高等教育出版社。 [2] 机械设计课程设计图册 龚桂义 高等教育出版社。 [3] 机械设计手册 电子版V2.0

推荐第9篇：64排螺旋CT考察报告

64排螺旋CT考察报告

2007年11月7日-10日，我院64排螺旋CT考察组一行4人在XXX副院长的带领下，到北京对几家医院进行为期4天的实地考察。在此期间，我们走访了北京安贞医院、北京首钢医院、北京协和医院、北京宣武医院、北京大学第一医院等5家医院。现将北京考察情况并结合前期在郑州考察情况做一汇报。

一、此行考察的目的在于了解飞利浦、西门子、东芝、GE等四家公

司所生产的64排螺旋CT在北京地区的销售、使用情况。我们分别到北京安贞医院、北京首钢医院（东芝）、北京协和医院（西门子）、北京宣武医院（GE）、北京大学第一医院（飞利浦）等5家医院详细了解了这四家公司CT的具体使用情况。我们绘制了详细的考察内容表，对每家医院的情况都作了认真的了解和记录。

二、品牌及市场占有率：飞利浦、西门子、东芝、GE等四家公司均

为世界知名医疗设备生产公司，目前只有这四家能够生产、销售64排螺旋CT。其中东芝公司较早开始研发多排螺旋CT，中国国内、欧洲的第一台64排均为东芝生产，美国第一台256排CT也是东芝公司生产。北京地区64排CT分布情况大致为GE略多，东芝、飞利浦相差不大，西门子较少，可能与西门子公司着重推广双源CT有关。河南地区目前装机四台，四家各一台。

三、各公司CT情况简介：

1 /

51、GE公司。GE公司目前有LightSpeed VCT和BrightSpeed Elite

两款64排CT，前者在日本横河生产，是销往中国的主打机型，BrightSpeed Elite为其高端64排CT，在美国生产。GE公司的64排CT的主要优点是软件较为丰富。但其心脏软件与飞利浦、东芝有较大差距，且球管质量较差，更换频率最高。

2、东芝公司。东芝公司生产的64排螺旋CT型号为 Aquilion 64，

该机型在全球应用较早，主要优点是软件丰富，操作简便，图像质量好，特别是心脏成像技术及应用软件较为成熟，在我们考察的几家医院中，该机型心脏成像快，后处理速度快，后处理软件丰富，与其他机型相比有一定优势。东芝球管质量稳定，价格最低，有较高的性价比。不足之处在于该公司目前在郑州没有维修办事处，可能对未来的维修产生一定影响。

3、飞利浦公司，机型为Brilliance 64。以往大家公认飞利浦的

血管机及磁共振机质量突出，CT机并非飞利浦的强项。近几年飞利浦公司加大对CT机的研发力度，在多排CT方面逐渐赶了上来。这款Brilliance 64 CT在心脏成像技术及应用软件方面较GE和西门子有较大优势。球管质量稳定，但价格较高，性价比差。

4、西门子公司。西门子公司的Sensation 64 型CT和以往其他型

号的CT一样，具有硬件质量过硬，整体性能稳定的优点，且与东芝公司一样采用磁悬浮线性马达直接驱动扫描，稳定性最好，故障率几乎为零。但由于西门子公司着重研发、推广双源CT，

其64排CT与其他三家相比软件功能差，特别是心脏成像技术及软件有一定差距。

四、各公司设备比较：

1、品牌：

飞利浦、东芝、西门子、GE均为世界知名医疗设备生产公司，他们生产的64排螺旋CT均能满足我院医疗、科研工作，无论选择哪家都不会出现明显偏差。但相对来说，飞利浦、东芝的64排CT更好一些。

2、档次：

根据我们掌握的材料，结合各型号CT的软硬件配置、技术参数等，这四种机型的档次排列顺序应为东芝、GE（BrightSpeed Elite）、飞利浦、西门子。

3、硬件及产地：

GE的各种配件多采用全球招标形式，许多配件非GE生产，LightSpeed VCT在日本横河生产）。其他三家公司的产品多由自己生产。

若排顺序应为西门子、飞利浦、东芝、GE。

4、计算机及软件：

虽然GE的软件较为丰富，但作为主要由于心脏成像的64排CT来说，东芝、飞利浦更有优势，西门子略差。

5、主要参数对比：

探测器：均为稀土陶瓷探测器；

探测器排数：西门子为40排，其他为64排。

最小扫描层厚：东芝0.5mm，其他均为0.625mm。

最佳时间分辨率：东芝40ms；GE43ms；飞利浦53ms；西门子83ms；东芝最好。

高对比空间分辨率：西门子30LP；东芝25LP；飞利浦24LP ；GE15.4LP；西门子占优。

心脏成像情况：东芝、飞利浦各主要参数及功能占优。

球管价格：东芝90～100万RMB，其他均为140万RMB以上。因球管为耗材，球管价格直接决定运行成本，故此项较为重要。

总结以上重要参数，东芝、飞利浦较GE、西门子有一定优势。

6、参考报价（基本配置）：

大致在120万美元左右。

7、维修：

由于64排CT为各公司高端产品，质量均较稳定。且由于我们考察的几家医院使用均在2年左右，尚无较大故障。

GE公司在郑州设有维修站，但若不买保修，价格较高。

西门子公司维修部门程序烦琐，且维修费用及备件费有逐年提高的趋势，对医院不利。

飞利浦、东芝的维修均较及时，且灵活性较高，能充分考虑医院的利益，口碑较好。

8、学术支持：

GE学术会议较多。

东芝建立了国内多家用户多中心科研，已完成多项研究。

我院虽有飞利浦、西门子的产品，但未得到有实际意义的学术支持。

七、我们考察组认为：

1、我院此次购买64排螺旋CT应该从设备的技术参数、硬件质量、功能、性价比、运行成本、维修成本、学术支持等多方面综合考虑。我们认为这四种机型基本可以满足我们的一般需要，但不可能满足我们所有的需要。

2、我们认为飞利浦在硬件质量、图像质量、心脏成像技术、维修等方面有较大优势。

3、东芝在技术参数、图像质量、心脏成像技术、性价比、维修、运行成本、学术支持等方面较为突出。

4、GE和西门子虽然在不同的方面有自己的优势，但综合性能及性价比与飞利浦和东芝有较大差距。

64排螺旋CT考察组

2007年11月16日

推荐第10篇：螺旋千斤顶产品设计书

课程产品设计任务书

项 目 名 称： 螺旋千斤顶

小 组 成 员：胡天阳13210010406 李雪峰13210010409 耿杰13210010404 专 业 班 级： 13机械（4） 指 导 教 师： 杨清艳

目录

第一章绪论 ..............................................................错误！未定义书签。 第二章市场分析及调查 ............................................................................2 第三章模拟仿真概述 ................................................................................3 3.1模拟仿真的概念 ............................................................................3 3.2模拟仿真在机械教学中的影响 ....................................................4 第四章螺旋千斤顶具体零件设计 ............................................................7 4.1 SolidWorks模拟仿真基本概述 .................................................7 4.2螺旋千斤顶的组成 .......................................................................8 第五章 螺旋千斤顶的三维模型............................................................10

5.1 螺旋千斤顶零件图......................................................................10

5.2 螺旋千斤顶的装配图..................................................................13 第六章设计小结 ......................................................................................15 参考文献 ...................................................................................................16

第一章 绪论

SolidWorks有全面的零件实体建模功能，变量化的草图轮廓绘制，驱动参数改变特征的大小和位臵，丰富的数据转换接口使SolidWorks可以将几乎所有的机械CAD 软件集成到现在的设计环境中来，在SolidWorks的模拟功能中，不仅可以做机构的运动分析，模拟机构的运行过程，还可同时将运动过程进行演示，但是这种演示只能在SolidWorks中进行观看，但在新版本的SolidWorks中，结合使用模拟功能和运用插件Animator制作动画，可以真实地反映机构的运动过程，并把这个运动过程制成avi格式的动画文件，用于诸多播放器中随时、随地地进行演示。

SoildWorks为实现用户可以更加快捷方便的使用模拟仿真功能，从而进行几次开发，SolidWorks 的开发通常是利用SolidWorks 公司提供的功能齐全的API 函数库，使用Visual C ++ 或者Visual Basic 语言设计完成的。这样的工作对于软件开发企业来说比较简单，而一旦二次开发软件交付用户使用，理解和修改代码的工作对于用户来说将变得十分困难。下面的讨论就是基于用户只具有基本的计算机操作能力，没有软件开发能力的前提之下，如何绕开代码修改，仍能够对二次开发软件进行补充和升级的四种方法，以满足企业创新和发展的需要。

第二章 市场分析及调查

又称机械千斤顶，是由人力通过螺旋副传动，螺杆或螺母套筒作为顶举件。普通螺旋千斤顶靠螺纹自锁作用支持重物，构造简单，但传动效率低，返程慢。自降螺旋千斤顶的螺纹无自锁作用，装有制动器。放松制动器，重物即可自行快速下降，缩短返程时间，但这种千斤顶构造较复杂。螺旋千斤顶能长期支持重物，最大起重量已达100吨，应用较广。下部装上水平螺杆后，还能使重物作小距离横移。机械千斤顶是手动起重工具种类之一，其结构紧凑，合理的利用摇杆的摆动，使小齿轮转动，经一对圆锥齿轮合运转，带动螺杆旋转，推动升降套筒，从而重物上升或下降。

目前市场上多用螺旋千斤顶，其可以节约成本，使用简单方便，应用范围广。螺旋千斤顶的建模较为简单，因此选用螺旋千斤顶作为本次课程设计的课题。

第三章 模拟仿真概述

3.1模拟仿真的概念

模拟仿真就是用模型（物理模型或数学模型）来模仿实际系统，代替实际系统来进行实验和研究。事实上，习惯定义的模拟仿真，即用模型来模仿实际系统进行实验和研究，从来就是产品开发中的常用技术手段。计算机运动仿真作为计算机仿真技术的一个重要分支，可以归入虚拟现实技术VR(Virtual Reality)的范畴，它汇集了计算机图形学、多媒体技术、实时计算技术、人机接口技术等多项关键技术。作为一门新兴的高技术，己经成为工程技术领域计算机应用的重要方向。

3.2模拟仿真在机械教学中的影响

传统的机械类课程休系一般采用二维设计平台进行教学，所存在的主要问题如下:

（1）传统的二维设计仅仅用于设计工程图，无法满足后续CAE/CAM/PDM等课程的信息需求。

（2）以二维设计为主线展开教学，耗时过大，又不便于掌握和理解。

（3）课程体系松散，没有考虑课程之间的相互关系，无法形成产品从设计到制造整个生命周期的信息链条。

（4）传授的知识陈旧，无法体系现代制造技术的特点，因而也无法满足用人单位的需要。

（5）设计、制图、修改工作大，使学生无法把主要经历放在创新设计上。因而也不利于学生综合创新能力的培养。

工程制图教学改革:在工程制图课程教学中，大幅度增加三维设计的内容，改变传统设计以二维-三维-二维的传统教学模式，运用Solidworks系统进行二维实体设计技术，采用新的三维-二维-三维的教学新模式。

机械基础课程教学改革：把Solidworks引入到这些课程的教学中可以极大地提高学牛的学习效率和学习的积极性，也为应用型、创新型人才培养奠定了素质基础。Solidworks软件不仅可以进行机械产品设计、还可以进行装配、运动学和动力学分析。

课程设计教学改革:引入Solidworks后，学生的学习积极性提高了，最后设计的作品还可以进行装配体的爆炸动画以及装配动画，设计的效果很快就可以进行评价，一个成功的设计使学生的学习很有成就感，进一步加强了付专业的认识。

数控技术教学改革:Solidworks软件也充分体现了现代制造工程的特点。它 提供了无缝集成的CAMWorks擂件数控加工环境，该环境提供数控车、数控铣、数控线切割、加工中心的编程等内容，基本可以满足现代数控加工技术的需求。

毕业设计中的应用:毕业设汁是大学生最后的一个集中性学习和实践环节。 该环节中我们大量地引人了Solidworks软件的应用。比如，注塑模具设计的整个过程都可以在Solidwork环境下进行。设计流程图为：产品模型—模具分模—注塑分析—模具装配—模具加工。

综合创新能力的培养:在技术进步的大背景下，产品的制造和加工工艺越来越精细，产品的成品品质越来越精致、优良。表现在产品的性能特征方面是产品的功能日益强大化，产品的形态特征上表现为品种的多样化，在操作、控制上越来越简单方便化。

第四章 螺旋千斤顶具体零件设计

4.1 SolidWorks模拟仿真基本概述

SolidWorks是世界上第一款完全基于Windows的3D CAD软件 ,自1995年问世以来 ,以其优异的三维设计功能 ,操作简单等一系列的优点 ,极大地提高了设计效率 ,在与同类软件的激烈竞争中已经确立了它的市场地位 ,已经成为三维机械设计软件的标准。利用SolidWorks不仅可以生成二维工程图，而且可以生成三维零件，用户可以利用这些三维零件来建立二维工程图及三维装配体。SolidWorks采用双向关联尺寸驱动机制，设计者可以指定尺寸和各实体间的几何关系，改变尺寸会改变零件的尺寸与形状，并保留设计意图。

Solidworks用户界面非常人性化,便于操作 。在Solidworks的标准菜单中包含了各种用于创建零件特征和基准特征的命令 。其中基础实体特征主要有拉伸凸台基体、旋转凸台Π基体等 。在基础实体特征上可添加圆角、倒角、肋、抽壳、拔模及异型孔、线性阵列、圆角阵列、镜像等放臵特征,这些特征的创建对于实体造型的完整性非常重要 。在处理复杂的几何形状时还需要其他高级特征选项,包括扫描、放样凸台Π基体及参考几何体中基准轴、基准面这些定位特征等 。通过以上特征造型技术在Solidwork中能设计出需要的实体特征。

4.2螺旋千斤顶的组成

我们根据螺旋千斤顶的实物进行了一系列的测绘，然后根据其实际尺寸，进行了三维立体建模，使用了SolidWorks软件。

该图是螺旋千斤顶的三维建模的装配图

螺旋千斤顶由底座，顶垫，铰杠，螺钉，螺套，螺旋杆组成。

该图是我们测绘的螺旋千斤顶实物图

第五章 螺旋千斤顶的三维模型

5.1 螺旋千斤顶零件图

顶垫

底座

铰杠

螺钉

螺套

螺旋杆

以上就是该螺旋千斤顶的部件构成，该图全都是由SolidWorks作图绘制而成。

5.2 螺旋千斤顶的装配图

螺旋千斤顶装配图

该图即为螺旋千斤顶装配图，结构较为简单，我们在此基础上，进行了实物运动仿真。

螺旋千斤顶的装配过程：

（1）单击标准工具栏中的“新建”工具，单击（装配体），新建一个装配体文件。

（2）单击（插入零部件），浏览要打开的文件，点击确定）。

（3）插入千斤顶的主干零件—螺旋杆，然后插入顶垫，用移动零件，单击（配合），在配合列表中选择“同心轴”，“配合选择”中选择螺旋杆和顶垫的大小相等的圆周，单击（确定）。

（4）再插入螺套，用移动零件，单击（配合），在配合列表中“”选择“同心轴”，”配合选择”中选择螺旋杆和螺套的大小相等的圆周，点击高级配合，在菜单中选择齿轮，让螺旋杆和螺套的螺纹进行啮合，单击（确定）。

（5）再插入底座，用移动零件，单击（配合），在配合列表中选择“同心轴”和“重合”，“配合选择”中选择螺套和底座的大小相等的圆周和上表面，单击（确定）。

（6）最后插入绞杠，用移动零件，单击（配合），在配合列表中选择“重合”，“配合选择”中选择螺旋杆和绞杠，使螺旋杆上的圆的圆心和绞杠的轴线相重合，单击（确定）。

（7）生成装配列表。

（8）配合完毕，生成千斤顶的装配体。

第六章 设计小结

在整个产品设计阶段，通过对SolidWorks软件知识的学习，我了解到了Solidworks的基本原理和具体运用方法。并且能够运用SolidWorks软件对各种零件进行三维实体建模，掌握了利用插件对装配体进行动画演示。在本文中我利用SolidWorks软件对千斤顶进行了三维造型设计，并利用软件完成了对千斤顶的三维实体设计和动画演示制作，但还有很多不理解的地方需要更加努力学习。

另外在本次设计中，我们培养了团队精神，团队分工明确，任务分配合理，共同学习共同进步。

参考文献

[1]李晓燕，钱炜，仲梁维，Solidworks在毕业设计中的应用[J]，上海电力学院学报，2002 [2]繆朝东，Solidworks在机械制图教学中的应用研究，重庆工业高等专科学校学报[J]，2004 [3]安爱琴，宋长源，王宏强，聂永芳，基于Solidworks的液压泵工作原理动态仿真[J]，煤矿机械，2007 [4]褚莲娣，基于Solidworks的3D家居产品造型设计[J]，机械管理开发，2008 [5]蒋亮，黄维菊，肖泽仪，丁文武，邹庆，基于Solidworks的常规型抽油机三维动态仿真[J]，机械制造与研究，2008 [6]张书田，袁立军，仝国伟，基于Solidworks2007的减速器虚拟装配与运动仿真[J]，河北神风重型机械有限公司，2008 [7]余泽通，杨彬彬，宋长源，基于Solidworks的齿轮泵工作原理动态仿真研究[J]，河南科技学院报，2008 [8]祝永健，基于Solidworks的机械制图教学改进与应用[J]，文教资料，2008 [9]沈嵘枫，林宇洪，基于Solidworks的螺旋叶轮设计分析[J]，福建农林大学学报（自然科学报），2008 [10]卫江洪，基于Solidworks的连杆机构的运动分析与仿真[J]，机械工程与自动化，2008

第11篇：螺旋千斤顶设计说明书

螺旋千斤顶设计说明书

姓名：班级: 学号: 2012年11月3日

设计要求：

一、设计题目：设计一螺旋千斤顶，已知起重重量50kN，起重高度250mm。

画3# 装配图一张，设计说明书一份。

二、结构原理、结构简图、组成、受力分析。

三、螺杆的设计计算

四、螺母的设计计算

五、底座的设计

六、手柄的设计计算

七、托杯的设计

图1 结构原理图

1.螺杆的设计与计算

1.1螺杆螺纹类型的选择

选择梯形螺纹，牙型角α=30˚,梯形螺纹的内外螺纹以锥面贴紧不易松动；它的基本牙型按GB/T5796.1-2005的规定。选取螺杆材料为45钢。 确定螺杆直径：

按耐磨性条件确定中径d2对于梯形螺纹，其设计公式为：

d20.8F/[p]

对于整体式螺母，为使受力分布均匀,螺纹工作圈数不宜过多，宜取1.2～2.5;此处取

1.5,许用压力P2Mpa从滑动螺旋传动的许用压强表中查得：人力驱动时，P可提高20%。故得

P201200024Mpa

带入设计公式，得

d224.5mm

按国家标准选择公称直径和螺距为：

Dd32mmd2d329mmP6mm1.2自锁验算

自锁验算条件是v d2d725mm

varctanf/cosarctan0.08/cos15o 4.73onp/d2arctanarvtan6/29

3.77ov

且螺纹中径处升角满足比当量摩擦角小1°，符合自锁条件。

1.3结构设计

根据图2进行螺母的结构设计

（1）螺杆上端用于支承托杯10并在其中插装手柄7，因此需要加大直径。手柄孔径dk的大小根据手柄直径dp决定，dk≥dp十0.5mm。

（2）为了便于切制螺纹，螺纹上端应设有退刀槽。退刀槽的直径d4应比螺杆小径d1约小0.2~0.5mm。退刀槽的宽度可取为1.5P，取d4d10.528.5mm。 （3）为了便于螺杆旋入螺母，螺杆下端应有倒角或制成稍小于d1的圆柱体。

图2 螺杆顶端

1.4螺杆强度计算

螺杆受力较大，应根据第四强度理论校核螺杆的强度

强度计算公式为：

ca232F/A23T/W2

其中T为扭矩

TFtanvd2/2

查书上表5—8可得s360MPa

s/3120MPa

已知F50kN，又 TFtanvd2/2108.35Nm2A1/4d2490.625mm2

Wd133066.4mm3代入校核公式，得

ca118MPa

ca满足强度要求。

1.5稳定性计算

细长螺杆工作时受到较大的轴向压力可能失稳，为此应按稳定性条件验算螺杆的稳定性。

Fcr/F2.5~4

螺杆的临界载荷Fcr与柔度s有关 其中sl/i 取2

lH5t1.5d(2505*61.532)mm328mmiI/A1/2d125/4mm6.25mm其中I为螺杆危险截面的轴惯性矩。 将以上数据代入柔度计算公式，得

s23286.25104.9640

需进行稳定性校核。 实际应力的计算公式为：

2Fcr2EI/l

其中IiAi12d2431400

E210GPa 将上述数据代入公式得

Fcr210309.4kN Fcr/F2.5~4

螺杆满足稳定性要求

2.螺母设计计算

2.1选取螺母材料为青铜

确定螺母高度H\'及工作圈数u\'

H\'d21.52943.5mm

u\'H\'/t43.567.25mm

考虑退刀槽的影响，取实际工作圈数为

u\'u1.57.251.58.75

\'应当圆整，又考虑到螺纹圈数u越多，载荷分布越不均，故u不宜大于10，故取

\'9

H\'u\'t9654mm

图3 螺母

2.2校核螺纹牙强度

螺母的其它尺寸见图3，螺纹牙多发生剪切与弯曲破坏。由于螺母的材料强度低于螺杆，故只需校核螺母螺纹牙的强度。

（1）剪切强度校核

已知Dd32mm

D2d229mm 剪切强度条件为：

F≤[] Dbb0.65P0.656mm3.9mm []30~40MPa，查书上表5—13得：梯形螺纹：则剪切强度为 5000014.17MPa

323.99[]

符合剪切强度条件。

（2）弯曲条件校核

弯曲强度条件为：

3Fh[b]

Db2查书上表5—13得：[b]40~60MPa，h0.5P0.56mm3mm 则弯曲强度为

3453=29.44Mpa 323.929[b]

符合弯曲强度条件。

2.3配合：

（1）采用H8配合。 r7（2）为了安装简便，需在螺母下端（图1―3）和底座孔上端（图1―7）做出倒角。 （3）为了更可靠地防止螺母转动，还应装置紧定螺钉，查书上表5—2选择紧定螺钉。

3.托环的设计与计算

3.1托杯材料的选择

选择托环材料为Q235钢。

3.2结构设计

结构尺寸见图4。

为了使其与重物接触良好和防止与重物之间出现相对滑动，应在托杯上表面制有切口的沟纹。为了防止托杯从螺杆端部脱落，在螺杆上端应装有挡板。

3.3接触面强度校核

查表得Q235钢的许用压强为P225MPa 为避免工作时过度磨损，接触面间的压强应满足

PFP 22(D12D11)4根据图1-4，取相关尺寸为：

D110.6d0.632mm19.2mm

D102.5d80mmD131.8d58mmD12D134mm54mm

P5000025.3MPaP

(54219.22)4接触面压强满足要求，选材合理。

图4 托杯顶端

4.手柄的设计计算

4.1手柄材料的选择

选择手柄材料为Q235钢

4.2计算手柄长度Lp 扳动手柄的力矩：KLpT1T2，则

LpT1T2 K取K200N

v)又 T1Ftan(d297.51Nm 2T2(D12D11)fF/4(19.266)0.08345/488.39NmLP

T1T297.5188.39m929.5mm K200手柄实际长度为：

Lp929.5581001058.5mm 2由于手柄长度不超过千斤顶，因此取Lp350mm，使用时在手柄上另加套筒。

4.3手柄直径dp的确定

把手柄看成一个悬臂梁，按弯曲强度确定手柄直径Dp，强度条件为

FKLp0.1d3p[F]

得设计公式为

dp3KLp0.1[F]

已知[F]120MPa

dp32001058mm26.03mm

0.1120取dp30mm

4.4结构

手柄插入螺杆上端的孔中，为防止手柄从孔中滑出，在手柄两端面应加上挡环，并用螺钉固定，选择开槽沉头螺钉GB/T67 M816

5.底座设计

5.1选择底座材料

选择底座材料为HT200，其p2MPa

5.2结构设计

图5 底座

H1(H20)mm(25020)mm270mmD6(D38)mm(548)mm62mmH1250(62)mm112mm 554F450000D8D721122mm210mmp2D7D6取10mm，则有

H\'a(5418)mm36mm

参考文献

【1】 吴宗泽，罗圣国；机械设计课程设计手册；北京：高等教育出版社；2006.05 【2】 濮良贵；机械设计；北京：高等教育出版社；2012.02

第12篇：螺旋千斤顶的设计

一、设计任务书

设计带式输送机的传动装置。

工作条件：带式输送机连续单向运转，工作平稳无过载，空载起动，输送带速度允许误差±5% ；两班制工作（每班按8小时计算），使用期限10年，小批量生产。

具体的设计任务包括： （1）传动方案的分析和拟定；

（2）电动机的选择，传动装置的运动和动力参数的计算； （3）传动零件的设计（带传动、单级齿轮传动）；

（4）轴和轴承组合设计（轴的结构设计，轴承组合设计，低速轴弯、扭组合强度校核，低速轴上轴承寿命计算）；

（5）键的选择及强度校核（低速轴上键的校核）； （6）联轴器的选择； （7）减速器的润滑与密封；

（8）减速器装配草图俯视图设计（箱体、附件设计等）；

二、传动方案的拟定及电动机的选择

已知条件：运输带的有效拉力 F=3000N，传送带的速度为 v=2m/s，滚筒直径为 D=300mm。连续单向运转，工作平稳无过载。

1、传动方案的拟定

采用V带传动及单级圆柱齿轮传动。 （1）、类型：采用Y系列三相异步电动机 （2）、容量选取：工作机有效功率：

Pw=FV/1000=3000 2/1000=6KW 设 ：V型带效率

：滚动轴承效率

：闭式齿轮传动（设齿轮精度为8级）效率

:弹性联轴器效率

：卷筒轴效率

ŋ6: 滚筒效率

查表得

ŋ2=0.99

ŋ3=0.97 ŋ4=0.97 ŋ5=0.98 ŋ6=0.96

传动装置总效率为：

ŋ总= ŋ1 ŋ 2^2 ŋ3 ŋ4 ŋ5 ŋ6

=0.96×0.99^2×0.97×0.97×0.98×0.96=0.83 电动机所需功率为：

Pd=FV/1000×0.83=7.23KW 查《机械设计基础课程设计》附录二， 选取电动机的额定功率 Pe=7.5kW （3）、确定电动机转速 滚筒转速为：

=60×1000V/πD

=60×1000×2／π×300=127.4r／min 因带传动的传动比2-4为宜，齿轮传动的传动比3-5为宜，则 最大适宜传动比为

最小适宜传动比为

则电动机转速可选范围为：

nd=i =127.4×（6~20）=764.4~2548 r／min 可选的同步转速有

1000r／min 1500r／min 3000r／min 三种，三种方案的总传动比分别为： i =7.61

i =11.3

=22.76 考虑到电动机转速越高，价格越低，尺寸越小，结构更紧凑，故选用同步转速为 的电动机。

查《机械设计基础课程设计》附录二，得此电动机的型号为 Y132M-4。 电动机型号：Y132M-4 额定功率 ：7.5 满载转速 ：1440 启动转矩 ：2.2 最大转矩 ：2.2

由电动机具体尺寸参数 ，得 中心高： 132mm 外型尺寸 ： 515*（270/2+210）315 底脚安装尺寸 ：216 178 地脚螺孔直径 ：12 轴外伸尺寸 ：38 80 装键部位尺寸 ：10 33 38

2、计算传动装置的总传动比并分配传动比 （1）、总传动比： i总=11.3 （2）、分配传动比：取带传动比

i带=2.8，则减速器传动比

i齿=11.3/2.8=4。

三、传动装置的运动和动力参数计算

1、各轴转速计算

nⅠ= ／i带=1440／2.8=514.286 r／min

nⅡ=nⅠ／i齿=514.286／4.0=127.4 r／min

滚筒n筒=nⅡ=127.4 r／min

2、各轴输入功率计算

PⅠ= Pd ŋ带=7.23×0.96=6.94kw PⅡ=PⅠŋ2=6.94×096=6.66 kw

3、各轴输入转矩计算

Td=9550×Pd／nⅠ=9550×7.23／1440=47.95Nm TⅠ=9550×PⅠ／nⅠ= 9550×6.94／514.286=128.87Nm TⅡ=9550×PⅡ／nⅡ=9550×6.66／172.4=499.286Nm

四、传动零件的设计计算

（一）、V带及带轮的设计

已知条件：电动机型号为 Y132M-4 中心高132mm，电动机的输出功率为 7.5kw。满载转速为 1440r／min。每天运转时间为16小时（八小时每班，两班制），I轴转速为 514.286 r／min 齿轮传动传动比：

i=nⅠ／nⅡ=4 （1）、确定计算功率 每天运转时间为16小时的带式输送机的工况系数 =1.2。则

= Pe=1.2×7.5=9 kw (2)、

选择V带型号

查表知选A型带

并考虑结构紧凑性等因素，初选用窄V带SPA型。 （3）、确定带轮的基准直径 和

I、初选小带轮直径

一般取 ，并取标准值。查表取小带轮直径为125m m。机中心高为 H=132mm，由 ，故满足要求。 II、验算带速

V=пd1n1／60×1000=3.14×125×1440／60×1000

=9.42m／s 一般应使 ，故符合要求。 III、计算大带轮直径

要求传动比较精确，考虑滑动率 ，取 =0.01

有 =（1- ）i带 =（1-0.01）×125×2.825=346.959mm 取标准值

=350mm 则传动比 i=2.8 对减速器的传动比进行修正，得减速器的传动比 i=4 从动轮转速为 n2=127.4r／min IV、确定中心距和带长

【1】 由式

，可 得332.5 mm≤a≤950 mm 取初步中心距 =750mm （需使 a》700） 【2】 初算带长

Dm=（D1+D2）／2=237.5 mm Δ=（D2-D1）／2=112.5mm L= +2a+Δ ／2=2402mm 选取相近的标准长度 Ld=2500mm 【3】 确定中心距

实际中心距

a≈ +(Ld-L) ／2=750+(2500-2402)/2 =800mm

V、验算小轮包角

【1】计算单根V带的许用功率

由SPA带的 =125mm, n=1440r／min

i带=2.8

得

=1.93kw

又根据SPA带

Δ =0.17kw

又由 Ld=2500mm 查表，长度系数

=180°-Δ×60°／a=164.7°

同时由

=164.7°得包角系数 Ka=0.964 【2】、计算带的根数z Z=Pc／（P0+ΔP0）Kl Ka=4.079 取z=5 SPA带推荐槽数为1-6，故符合要求。 VI、确定初拉力

单位长度质量 q=0.1kg／m 单根带适宜拉力为：=161.1N VII、计算压轴力

压轴力为：

FQ=2z sin( a1／2)= 1596.66N VIII、张紧装置

此处的传动近似为水平的传动，故可用调节中心距的方案张紧。

VIIII、带轮的结构设计

已知大带轮的直径da2=350mm，小带轮的直径为 da1=125mm。对于小带轮，由于其与电动机输出转轴直接相连，故转速较高，宜采用铸钢材料，

又因其直径小，故用实心结构。

对于大带轮，由于其转速不甚高，可采用铸铁材料，牌号一般为HT150或HT200，

又因其直径大，故用腹板式结构。

（二）、齿轮设计

已知条件：已知输入功率P1=6.94kw ，转速为 n1=514.286 r/min，齿数比 u=4，单向运转，载荷平稳，每天工作时间为16小时，预计寿命为10年。 （1）、选定齿轮类型、材料、热处理方式及精度等级 A、采用直齿圆柱齿轮传动。

B、带式输送机为一般机械，速度不高，选用8级精度。

C、查表

小齿轮材料为45钢，调质处理，平均齿面硬度为250HBS。

大齿轮材料为45钢，正火处理，平均齿面硬度为200 HBS。 （2）、初步计算齿轮参数

因为是闭式齿面齿轮传动，故先按齿面接触疲劳强度设计，按齿根弯曲疲劳强度校核。

小齿轮分度圆的直径为

A、Ad==85 B、计算齿轮转矩

TⅠ=9550×PⅠ／nⅠ= 9550×6.94／514.286=128.87 Nm C、取齿宽系数

齿数比为u=4 D、取 ,则大齿轮的齿数: =84 E、接触疲劳极限

[σH]lim =610MPa, [σH]lim =500MPa 应力循环次数

N1=60×514.286×10×300×16=1.48×10

N2=N1/u=3.7×10

查图得接触疲劳寿命极限系数为 =1, =1.1 取安全系数SH=1 则接触应力：

[σ ] =[σ ]lim1ZN1/SH=610×1/1=610MPa [σ ] =[σ ]lim2ZN2/SH=550MPa 取

[σ ]=550 MPa

则

=85

>=66mm

取d1=70mm （3）、确定传动尺寸

1、计算圆周速度

v=pd1n1/60*1000=1.77m/s

2、计算载荷系数 查表得使用系数

由 v=1.77 ，8级精度，查图得动载系数

查表得齿间载荷分配系数

查表得齿向载荷分布系数 （非对称布置，轴刚性小） 得

3、确定模数： m=d1/z1=70/21=3.33mm，取标准模数为 .5

4、计算中心距：

a=m(z1+z2)/2=183.75mm

圆整为a=185mm

5、精算分度圆直径

d1=mz1=3.5×21=73.5mm d2=mz2=3.5×84=294mm

6、计算齿宽

b1= d1=1.1×73.5=80mm 取 b2=80mm，

b1=85mm

7、计算两齿轮的齿顶圆直径、齿根圆直径

小齿轮： 齿顶圆直径：

da1=m(z1+ha*)=3.5×(21+1)=77mm 齿根圆直径：

df1=m(z1-2ha*-2c)=3.5×(21-2×1-2×0.25)=64.75mm 大齿轮： 齿顶圆直径： da2=297.5mm 齿根圆直径： df2=285.25mm （4）、校核齿根弯曲强度 由

式中各参数的含义

1、的值同前

2、查表齿形系数

Ya1=2.8 Ya2=2.23

应力校核系数

Ysa1=1.55 Ysa2=1.77

4、许用弯曲应力

查图6-15（d）、（c）的弯曲疲劳强度系数为

=1

查图得弯曲疲劳寿命系数

，取安全系数 ，故有KFN1=0.85 KFN2=0.8 满足齿根弯曲强度。 （5）结构设计

小齿轮的分度圆直径为 ，故可采用实心结构 大齿轮的分度圆直径为 ，故应采用腹板式结构 （6）、速度误差计算

经过带轮和齿轮设计后， 滚筒的实际转速n= /i= =127.57r/min 滚筒理论要求转速为 127.4r/min 则误差为

故符合要求。

五、轴的设计计算

（一）、低速轴的设计校核 低速轴的设计

已知：输出轴功率为

=6.66KW，输出轴转矩为

=499.286Nm，输出轴转速为

=127.4r/min，寿命为10年。 齿轮参数： z1=21， z2=84，m=3.5，

1、选择轴的材料

该轴无特殊要求，因而选用调质处理的45钢，查得

2、求输入轴的功率，转速及扭矩

已求得 ，PI=6.94KW , TI=128.872Nm， nI= 514.286r/min

3、初步估算最小轴径 最小轴径

当选取轴的材料为45钢，C取110

=

输出轴的最小直径显然是安装联轴器处轴的直径 。

考虑到轴上开有键槽对轴强度的影响，轴径需增大5%。

d=(1+5%)41.3=43.4mm 则d=45mm 为使所选直径 与联轴器的孔径相适应，故需同时选择联轴器。

联轴器的扭矩 ,查表得 ，又TII=499.286Nm，则有 Tc=kT=1.5 499.286Nm=748.9Nm 理论上该联轴器的计算转矩应小于联轴器的公称转矩。 从《机械设计基础课程设计》 查得采用 型弹性套柱联轴器。 该联轴器所传递的公称转矩

取与该轴配合的半联轴器孔径为 d=50mm，故轴径为d1=45mm 半联轴器长 ，与轴配合部分长度 L1=84mm。 轴的结构设计 装联轴器轴段I-II:

=45mm，因半联轴器与轴配合部分的长度为 ，为保证轴端挡板压紧联轴器，而不会压在轴的端面上，故 略小于 ，取 =81mm。 （2）、装左轴承端盖轴段II-III： 联轴器右端用轴肩定位，取 =50mm，

轴段II-III的长度由轴承端盖的宽度及其固定螺钉的范围（拆装空间而定），可取 =45mm.（3）、装左轴承轴段III-VI：

由于圆柱斜齿轮没有轴向力及 =55,初选深沟球轴承，型号为6211，其尺寸为 D×d×B=100×55×21，故 =55。

轴段III-VI的长度由滚动轴承的宽度B=21mm，轴承与箱体内壁的距离s=5～10（取 =10），箱体内壁与齿轮距离a=10～20mm（一般取 ）以及大齿轮轮毂与装配轴段的长度差（此处取4）等尺寸决定： L3=B+s+a+4=21+10+14+4=49mm 取L3=49mm。

（4）、装齿轮轴段IV-V：

考虑齿轮装拆方便，应使d4>d3=55mm， 轴段IV-V的长度由齿轮轮毂宽度 =80mm决定，取 =77mm。 （5）、轴环段V-VI：

考虑齿轮右端用轴环进行轴向定位，取d5=70mm。

轴环宽度一般为轴肩高度的1.4倍，即

=1.4h=10mm。 （6）、自由段VI-VII：

考虑右轴承用轴肩定位，由6211轴承查得轴肩处安装尺寸为da=64mm，取d6=60mm。

轴段VI-VII的长度由轴承距箱体内壁距离 ，轴环距箱体内壁距离 决定，则 =19mm。

（7）、右轴承安装段VII-VIII：

选用6211型轴承，d7=55mm，轴段VII-VIII的长度由滚动轴承宽度B=21mm和轴承与箱体内壁距离决定，取 。 轴总长为312mm。

3轴上零件的定位

齿轮、半联轴器与轴的周向定位均用平键连接。

按 =45mm，由手册查得平键剖面 ，键槽用键槽铣刀加工，长为70mm。

半联轴器与轴的配合代号为

同理由 =60mm，选用平键为10×8×70，为保证良好的对中性，齿轮轮毂与轴的配合代号为 ，滚动轴承与轴的周向定位是靠过盈配合来保证的，此处选 。 4考虑轴的结构工艺性

轴端倒角取 .为便于加工，齿轮、半联轴器处的键槽分布在同一母线上。

5、轴的强度验算

先作出轴的受力计算简图，如图所示，取集中载荷作用在齿轮的中点， 并找出圆锥滚子轴承的支反力作用点。由表查得代号为6211轴承 ,B=21mm。则

L1=41.5+45+21/2=97mm L2=49+77/2-21/2=77mm L3=77/2+10+19+31-21/2=88mm (1)、计算齿轮上的作用力

输出轴大齿轮的分度圆直径为 d2=294mm，

则圆周力

径向力

轴向力

Fa=Ft tan =Ft tan 0°=0 （2）、计算轴承的支反力

【1】、水平面上支反力 R =Ft L3/(L2+L3)=

R =FtL2/(L2+L3)=

【2】、垂直面上支反力

【3】、画弯矩图

截面C处的弯矩 a、水平面上的弯矩

b、垂直面上的弯矩

c、合成弯矩M

d、扭矩 T=T =499286Nmm

e、画计算弯矩

因单向运转，视扭矩为脉动循环， ，则截面B、C处的当量弯矩为

=299939Nmm f、按弯扭组合成应力校核轴的强度可见截面C的当量弯矩最大，故校核该截面的强度

查表得 ，因 ，故安全。

A截面直径最小，故校核其强度

查表得 ，因 ，故安全。 g、判断危险截面

剖面A、B、II、III只受扭矩，虽有键槽、轴肩及过渡配合等所引起的应力集中均将削弱轴的疲劳强度，但由于轴的最小直径是按扭转强度较为宽裕地确定的，所以剖面A、B、II、III均无需校核。

从应力集中对轴的疲劳强度的影响来看，剖面IV和V处过盈配合所引起的应力集中最严重；从受载的情况看，剖面C处 最大。剖面V的应力集中的影响和剖面IV的相近，但剖面V不受扭矩作用，同时轴径也比较大，故不必作强度校核。剖面C上虽然 最大，但应力集中不大（过盈配合及键槽引起的应力集中均在两端），而且这里轴的直径最大，故剖面C也不必校核。剖面VI显然更不必校核，又由于键槽的应力集中系数比过盈配合的小，因而该轴只须校核IV既可。

（二）、高速轴的设计校核 高速轴的设计

已知：输入轴功率为PⅠ=6.94 kw ，输入轴转矩为TⅠ= 128.87Nm ，输入轴转速为nⅠ=514.286 r／min，寿命为10年。 齿轮参数： z1=21，z2=84，m=3.5， 。

1、选择轴的材料

该轴无特殊要求，因而选用调质处理的45钢，由表查得

1、求输出轴的功率 ，转速 及扭矩 。 已求得

=127.4 r／min =6.66kw =499.286Nm 初步估算最小轴径 最小轴径 d min=

由表可知，当选取轴的材料为45钢，C取110

d min=26.2 mm

此最小直径显然是安装大带轮处轴的直径 。

考虑到轴上开有键槽对轴强度的影响，轴径需增大5%。

则 d min=1.05 26.2=27.5mm，取 =28 mm

2、轴的结构设计

（1）、装带轮轴段I-II:

=28 mm,轴段I-II的长度根据大带轮的轮毂宽度B决定，已知 =60mm，为保证轴端挡板压紧带轮，而不会压在轴的端面上，故 略小于 ，故取 =57mm。 （2）、装左轴承端盖轴段II-III：

联轴器右端用轴肩定位，取 ,轴段II-III的长度由轴承端盖的宽度及其固定螺钉的范围（拆装空间而定），可取

（3）、装左轴承轴段III-IV：

由于圆柱直齿轮无轴向力及

,初选深沟球轴承，型号6207，其尺寸为 , 。 轴段III-VI的长度由滚动轴承的宽度,滚动轴承与箱体内壁距离 ，等尺寸决定： 。 （4）、间隙处IV-V：

高速轴小齿轮右缘与箱体内壁的距离 。 取 ，

（5）、装齿轮轴段V-VI：

考虑齿轮装拆方便，应使 ，取 ，轴段V-VI的长度由齿轮轮毂宽度B=80mm决定，取 。

（6）、轴段VI-VII：

与轴段IV-V同。 。 （7）、右轴承安装段VII-VIII：

选用6207型轴承，

B=17mm ，轴VII-VIII的长度取

轴总长为263mm。

3、轴上零件的定位

小齿轮、带轮与轴的周向定位均用平键连接。

按 =28mm，由手册查得平键剖面 ，键槽用键槽铣刀加工，长为45mm。

带轮与轴的配合代号为 。同理由

，选用平键为 ，为保证良好的对中性，齿轮轮毂与轴的配合代号为 ，滚动轴承与轴的周向定位是靠过盈配合来保证的，此处选 。

4、考虑轴的结构工艺性 轴端倒角取 。

为便于加工，齿轮、带轮处的键槽分布在同一母线上。

7、轴的强度验算

先作出轴的受力计算简图，如图所示，取集中载荷作用在齿轮的中点，并找出圆锥滚子轴承的支反力作用点。查《机械设计课程设计指导书》得代号为6207的深沟球轴承 a=17mm，则 L1=57/2+50+17/2=87mm L2=17/2+12+10+80/2=70.5mm L3=17/2+12+10+80/2=70.5mm (1)、计算齿轮上的作用力

输出轴小齿轮的分度圆直径为

d1=mz1=3.5 21=73.5mm

则圆周力

径向力

轴向力

Fa=0 （2）、计算轴承的支反力

【1】、水平面上支反力

RHA=FtL3/(L2+L3)=1/2Ft=1753.4N

RHB=FtL2/(L2+L3)= 1/2Ft=1753.4N

【2】、垂直面上支反力

RVA=3220N

RVB= =347N

【3】、截面C处的弯矩

1、水平面上的弯矩

2、垂直面上的弯矩

3、

合成弯矩M

4、扭矩

T= TⅠ= 128.87Nm

5、计算弯矩

因单向运转，视扭矩为脉动循环， ，则截面C、A、D处的当量弯矩为

6、按弯扭组合成应力校核轴的强度

可见截面A的当量弯矩最大，故校核该截面的强度

查表得 ，因 ，故安全。

截面D的直径最小，故校核该截面的强度

因 ，故安全。

5、判断危险截面

剖面A、B、II、III只受扭矩，虽有键槽、轴肩及过渡配合等所引起的应力集中均将削弱轴的疲劳强度，但由于轴的最小直径是按扭转强度较为宽裕地确定的，所以剖面A、B、II、III均无需校核。

从应力集中对轴的疲劳强度的影响来看，剖面IV和V处过盈配合所引起的应力集中最严重；从受载的情况看，剖面C处 最大。剖面V的应力集中的影响和剖面IV的相近，但剖面V不受扭矩作用，同时轴径也比较大，故不必作强度校核。剖面C上虽然 最大，但应力集中不大（过盈配合及键槽引起的应力集中均在两端），而且这里轴的直径最大，故剖面C也不必校核。剖面VI显然更不必校核，又由于键槽的应力集中系数比过盈配合的小，因而该轴只须校核IV既可。

六、键连接的校核计算

键连接设计

I、带轮与输入轴间键连接设计

轴径

，轮毂长度为 ，查手册，选用A型平键，其尺寸为 。 现校核其强度：

, ，

。

查手册得 ，因为 ，故满足要求。 II、小齿轮与输入轴间键连接设计

轴径 d=50mm，轮毂长度为 ，查手册，选用A型平键，其尺寸为 .现校核其强度： TI=128872Nmm, ， 。

查手册得 ，因为 ，故满足要求。 键连接设计

III、大齿轮与输出轴间键连接设计

轴径d=60mm，轮毂长度为 ，查手册，选用A型平键，其尺寸为

现校核其强度：

TII=499.286 Nm， ， 。

查手册得 ，因为 ，故满足要求。 IV、半联轴器与输出轴间键连接设计

轴径 ，半联轴器的长度为 ，查手册，选用A型平键，其尺寸为 .现校核其强度：

, ， 。

查手册得 ，因为 ，故满足要求。

七、滚动轴承的选择及寿命计算

滚动轴承的组合设计及低速轴上轴承的寿命计算 已知条件：

采用的轴承为深沟球轴承。

一、滚动轴承的组合设计

1、滚动轴承的支承结构

输出轴和输入轴上的两轴承跨距为H1=155mm,H2=150mm ，都小于350mm。且工作状态温度不甚高，故采用两端固定式支承结构。

2、滚动轴承的轴向固定

轴承内圈在轴上的定位以轴肩固定一端位置，另一端用弹性挡圈固定。 轴承外圈在座孔中的轴向位置采用轴承盖固定。

3、滚动轴承的配合

轴承内圈与轴的配合采用基孔制，采用过盈配合，为 。 轴承外圈与座孔的配合采用基轴制。

4、滚动轴承的装拆

装拆轴承的作用力应加在紧配合套圈端面上，不允许通过滚动体传递装拆压力。

装入时可用软锤直接打入，拆卸时借助于压力机或其他拆卸工具。

5、滚动轴承的润滑

对于输出轴承，内径为d=55mm，转速为n=127.4 ，则

，查表可知其润滑的方式可为润滑脂、油浴润滑、滴油润滑、循环油润滑以及喷雾润滑等。

同理，对于输入轴承，内径为35，转速为514.286 r/min ，查表可知其润滑的方式可为润滑脂、油 浴润滑、滴油润滑、循环油润滑以及喷雾润滑等

6、滚动轴承的密封

对于输出轴承，其接触处轴的圆周速度

故可采用圈密封。

二、低速轴上轴承寿命的计算 已知条件： 1轴承 ,

2轴承

轴上的轴向载荷为0径向载荷为

查表得 ,则轴承轴向分力 Fs1=Fr1/2Y=567N Fs2=Fr2/2Y=496N

易知此时

Fs1 >Fs2 则轴承2的轴向载荷

轴承1轴向载荷为 .且低速轴的转速为127.4 预计寿命

=16 57600h I、计算轴承1寿命

6、确定 值

查《机械设计基础课程设计》表，得6207基本动荷 ,基本额定静载荷 。

7、确定e值

对于深沟球轴承，则可得 e=0.44

8、计算当量动载荷P 由

9、计算轴承寿命 由 = 查可得 ,取 ；查表可得 （常温下工作）；6207轴承为深沟球轴承，寿命指数为 ，则

> 故满足要求。 II、计算轴承2寿命

1、确定 值

查《机械设计基础设计》，得6211型轴承基本额定动载荷 ,基本额定静载荷 。

2、确定e值

对于深沟球轴承6200取，则可得e=0.44

4、计算当量动载荷P 由

由表10-5查得 ,则 P=Fr2=1687N

5、计算轴承寿命 由

查表10-7，可得 ,取 ；查表10-6可得 （常温下工作）；深沟球轴承轴承，寿命指数为

，则

>,故满足要求。

八、联轴器的选择

与低速轴轴端相连的半联轴器为弹性套柱销联轴器，型号为 ，其公称转矩为 ，而计算转矩值为：

，故其强度满足要求。

九、箱体结构设计

箱体采用灰铸铁铸造而成，采用剖分式结构，由箱座和箱盖两部分组 成，取轴的中心线所在平面为剖分面。 箱体的强度、刚度保证

在轴承座孔处设置加强肋，做在箱体外部。外轮廓为长方形。 机体内零件的密封、润滑 低速轴上齿轮的圆周速度为：

由于速度较小，故采用油池浸油润滑，浸油深度为：

高速轴上的小齿轮采用溅油轮来润滑，利用溅油轮将油溅入齿轮啮合处进行润滑。

3、机体结构有良好的工艺性.铸件壁厚为8mm，圆角半径为R=5。机体外型简单，拔模方便.4.

对附件设计

A 视孔盖和窥视孔

在机盖顶部开有窥视孔，能看到传动零件啮合区的位置，并有足够的空间，以便于能伸入进行操作，窥视孔有盖板，机体上开窥视孔与凸缘一块，便于机械加工出支承盖板的表面并用垫片加强密封，盖板用铸铁制成，用M8螺钉紧固。 B 油螺塞：

放油孔位于油池最底处，并安排在减速器不与其他部件靠近的一侧，以便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔处的机体外壁应凸起一块，由机械加工成螺塞头部的支承面，并加封油圈加以密封。

C 油标：

油标位在便于观察减速器油面及油面稳定之处。 油尺安置的部位不能太低，以防油进入油尺座孔而溢出.D 通气孔：

由于减速器运转时，机体内温度升高，气压增大，为便于排气，在机盖顶部的窥视孔改上安装通气器，以便达到体内为压力平衡.E 定位销：

为保证剖分式机体的轴承座孔的加工及装配精度，在机体联结凸缘的长度方向各安装一圆锥定位销，以提高定位精度.F 吊钩：

在机盖上直接铸出吊钩和吊环，用以起吊或搬运较重的物体.

总结：机箱尺寸

名称 符号 结构尺寸/mm 箱座壁厚

8 箱盖壁厚

8 箱座凸缘厚度

12 箱盖凸缘厚度

12 箱底座凸缘厚度

20 箱座上的肋厚

7 箱盖上的肋厚

7 轴承旁凸台的高度

39 轴承旁凸台的半径

23 轴承盖的外径

140/112 地 脚 螺 钉 直径

M16 数目

4 通孔直径

20 沉头座直径

32 底座凸缘尺寸

22 20 连 接 螺

栓 轴承旁连接螺栓直径

M12 箱座的连接螺栓直径

M8 连接螺栓直径

M18 通孔直径

9 沉头座直径

26 凸缘尺寸

15 12

定位销直径

6 轴承盖螺钉直径

M8A 视孔盖螺钉直径

M6 吊环螺钉直径

M8 箱体内壁至轴承座端面距离

55 大齿轮顶圆与箱体内壁的距离

12 齿轮端面与箱体内壁的距离

15

十、润滑与密封 滚动轴承的润滑

由于轴承周向速度为，所以宜开设油沟、飞溅润滑。 润滑油的选择

齿轮与轴承用同种润滑油较为便利，考虑到该装置用于小型设备，选用GB443-89全损耗系统用油L-AN15润滑油。 密封方法的选取

选用凸缘式端盖易于调整，采用闷盖安装骨架式旋转轴唇型密封圈实现密封。密封圈型号按所装配轴的直径确定为GB894.1-86-25轴承盖结构尺寸按用其定位的轴承的外径决定 十

一、设计小结

十

二、参考资料

1《画法几何及工程制图

第六版》朱辉、陈大复等编

上海科学技术出版社

2、《机械设计基础课程设计》 陈立德主编

高等教育出版社

3、《机械设计计算手册

第一版》王三民主编

化学工业出版社

4、《机械设计

第四版》邱宣怀主编

高等教育出版社

我的设计作业F=3000N V=2m/s D=300mm

第13篇：螺旋千斤顶设计指导书

螺旋千斤顶设计指导书

螺旋千斤顶的设计

千斤顶一般由底座1，螺杆

4、螺母

5、托杯10，手柄7等零件所组成（见图1—1）。螺杆在固定螺母中旋转，并上下升降，把托杯上的重物举起或放落。

设计时某些零件的主要尺寸是通过理论计算确定的，其它结构尺寸则是根据经验公式或制造工艺决定的，必要时才进行强度验算。

设计的原始数据是；最大起重量Q（KN）和最大提升高度l（mm）。

螺旋千斤顶的设计步骤如下： 1.螺杆的设计与计算 （1）螺杆螺纹类型的选择

螺纹有矩（方）形、梯形与锯齿形，常用的是梯形螺纹。

梯形螺纹牙型为等腰梯形，牙形角α=300，梯形螺纹的内外螺纹以锥面贴紧不易松动；它的基本牙形按GB5796.1—86的规定。

（2）选取螺杆材料

螺杆材料常用Q2

35、Q27

5、40、

45、55等。（3）确定螺杆直径

按耐磨性条件确定螺杆中径d2。求出d2后，按标准选取相应公称直径d、螺距t及其它尺寸。

（4）自锁验算 自锁条件是λ≤φv

式中：λ为螺纹中径处升角；φv为摩擦角（非矩形螺纹应为当量摩擦角φv=tg-1fv，为保证自锁，螺纹中径处升角至少要比摩擦角小1°。即φv－λ≥l°

（5）结构（见图1—2）

螺杆上端用于支承托杯10并在其中插装手柄7，因此需要加大直径。手柄孔径dk的大小根据手柄直径dp决定，dk≥dp十0.5mm。为了便于切制螺纹，螺纹上端应设有退刀槽。退刀槽的直径d4应比螺杆小径d1小，其值可查手册按退刀槽规范确定。退刀槽的宽度可取为1.5t。为了便于螺杆旋入螺母，螺杆下端应有倒角或制成稍小于d1的圆柱体。为了防止工作时螺杆从螺母中脱出，在螺杆下端必须安置钢制挡圈，挡圈用螺钉固定在螺杆端部。

（6）螺杆强度计算

对受力较大的螺杆应根据第四强度理论校核螺杆的强度。强度计算方法参阅教材。

（7）稳定性计算

细长的螺杆工作时受到较大的轴向压力可能失稳，为此应按稳定性条件验算螺杆的稳定性，计算时应注意正确确定螺杆长度系数μ。

当螺杆的柔度λs＜40时，可以不必进行稳定性校核。 2.螺母设计与计算 （1）选取螺母材料

螺母材料一般可选用青铜，对于尺寸较大的螺母可采用钢或铸铁制造，其内孔浇注青铜或巴氏合金。

（2）确定螺母高度H及螺纹工作圈数u

H，考虑到螺纹圈数u越多，t载荷分布越不均，故u不宜大于10，否则应改选螺母材料或加大d。 螺母高度H=φd2（H应圆整为整数）螺纹工作圈数u（3）校核螺纹牙强度

一般螺母的材料强度低于螺杆，故只校核螺母螺纹牙的强度。螺母的其它尺寸见图1—3。必要时还应对螺母外径D3进行强度验算。

（4）螺母压入底座上的孔内，圆柱接触面问的配合常采用

H8H或8等配合。为了安r7n7装简便，需在螺母下端（图1—3）和底座孔上端（图1—7）做出倒角。为了更可靠地防止螺母转动，还应装置紧定螺钉（图1—1），紧定螺钉直径常根据举重量选取，一般为6～12mm。

3.托杯的设计与计算

托杯用来承托重物，可用铸钢铸成，也可用Q235钢模锻制成，其结构尺寸见图1-4。为了使其与重物接触良好和防止与重物之间出现相对滑动，在托杯上表面制有切口的沟纹。为了防止托杯从螺杆端部脱落，在螺杆上端应装有挡板。 当螺杆转动时，托杯和重物都不作相对转动。因此在起重时，托杯底部与螺杆和接触面间有相对滑动，为了避免过快磨损，一方面需要润滑，另一方面还需要验算接触面间的压力强度。

pQ22(D12D11)4≤[p]

（或1-1）

式中：[p]——许用压强，应取托杯与螺杆材料[p]的小者。 4.手柄设计与计算 （1）手柄材料 常用Q235和Q215 （2）手柄长度Lp

板动手柄的力矩

F·Lp=T1+T2

则

TT2

（式1-2） Lp1F式中：F——加于手柄上一个工人的臂力，间歇工作时，约为150～250N，工作时间较长时为100～150N。

T1——螺旋副间的摩擦阻力矩

T2——托杯与轴端支承面的摩擦力矩

手柄计算长度Lp是螺杆中心到人手施力点的距离，考虑螺杆头部尺寸及工人握手距离，手柄实际长D13+（50～150）mm。手柄实际长度不2应超过千斤顶，使用时可在手柄上另加套管。 度还应加上（3）手柄直径dp

把手柄看成一个悬臂梁按弯曲强度确定其直径dp，按弯曲强度条件，手柄弯曲应力

FF·Lp0.1d3p≤[σ]F

（式1-3）

故

dp≥

Lp·F

（式1-4）

0.1[]F式中：[σ]F——手柄材料许用弯曲应力，当手柄材料为Q215和Q235时，[σ]F=120Mpa （4）结构

手柄插入螺杆上端的孔中，为防止手柄从孔中滑出，在手柄两端面应加上挡环（图1-6），并用螺钉或铆合固定。

5.底座设计

底座材料常用铸铁（HT150及HT200）（图1—7），铸件的壁厚δ不应小于8～12mm，为了增加底座的稳定性，底部尺寸应大些，因此将其外形制成1∶10的斜度。

图中

H1=l+（14～28）mm

D6=D3+（5～10）mm HD7=D6+1

5D8=4Q2 D3[]p式中：[σ]p——底座下枕垫物的许用挤压应力。

第14篇：卸油作业管理制度

唐山市开平区周家桥加油站规章管理制度

卸油作业管理制度

1、加油站卸油必须采用密闭方式

2、卸油管线必须深入油罐底部，却罐口距油罐底部不大于0.2m，严禁喷溅式卸油

3、卸油罐连接部位应紧固.严密，防止松脱及滴油，软管部分应自然弯曲。

4、卸油场地必须有单独接地极，不得利用油罐，罐线及其它金属附件作为接地体。

5、卸油前应检查接地装置是否良好，消防器材是否到位，接好接地线【接地夹禁止装在油罐车装.卸油口附近】，静置十五分钟后计量。

6、核对卸油罐与运油罐车所装油品是否相符，确认卸油罐的空容量，防止跑、冒、混油发生。

7、卸油中、操作人员注意观察管线，闸门等相关设备的运行情况，司机和操作人员均不得离开作业现场。

8、卸油完毕，操作人员应登车确认油品是否卸净，关好闸门，拆除管线，盖好口盖，收回静电接地线，将消防器材放回原处，清理现场。

9、雷雨天禁止卸油作业。

明火管理规定

1、凡是在非用火作业区动火，必须由施工负责人写出动火报告，按照《石油企业工业动火安全规定》申报的有关部门审查批准后实施，没有动火报告严禁动火。

2、动火现场根据施工规模大小，复杂程度，组成领导小组或指定动火负责人，单位安全员必须到现场。

3、在进行焊接时，现场必须有监护人，监护人要时刻注意焊接工作的工作情况，遇有危险马上救护焊接人员。

4、要害闸门必须有专人看守，并根据指挥员口令操作，严禁擅自离岗或操作。

5、施工现场必须配备足够的消防器材，其数量根据施工规模、动火部位多少而定，罐区动火必须有消防车值班。

油品保管验收入库制度

1、坚决执行国家有关政策、法律、法规和成品油管理规定。

2、根据生产需要，结合季节变化，编制用油计划。确保油品及时、准确供给。

3、严格实行检查验收制度，保证油品在数量、质量上达到合格要求，不查验不卸油。

验收油品时必须严格执行帐、物、卡三对口的规定。

4、协助业务人员搞好油料核算工作，分析油料消耗的升降原因，努力降低消耗、降低成本。

5、清正廉洁，不谋私利，认真负责，保证油品管理上不出漏洞。

设备管理规定

1、加油站站长对全站设备负全面责任，设备管理员按职权行使管理责任。要加强设备管理使设备完好率达到90%以上，设备不渗不漏。杜绝重大事故发生。

2、设备检查维护修养，实行全员维护管理和专业维护管理相结合，对技术性能要求较低的器具，按照谁使用（分管）谁负责的原则，由操作人员负责日常的检查维护保养；对技术性能要求较高或无专人使用的设备，由站长、安全员或设备管理员负责日常的检查维护保养。对月、年的定期检查、测试有站长或公司部门组织进行。加油站的设备和器具必须台台件件有人管，不留死角。

3、实行合理的检修制度

(1) 加油站的加油机伐门管件、加油枪、计算机等简单和并不至于引发事故的设备、器具实行事后维修，既不坏不修。 (2) 对修理技术要求高或设备的故障可能导致事故的，必须根

据规定的周期进行检查、测试和修理。

4、根据设备报废标准适时进行设备的报废和更新。

质量管理制度

1、站长是加油站油品质量的 消防及消防设施管理制度

1、认真贯彻预防为主，防消结合的方针，增强防火意识。

2、站长全面负责消防安全工作，安全员负责具体工作。

3、必须建立义务消防组织，定期进行业务培训和消防演练，开展自救工作。

4、防火责任人、主要领导人的确定或变动要及时上报当地公安消防部门备案。

5、建立健全加油站防火档案和重点部位预案。

6、加油站安全员每天对消防器材逐个进行检查，发现问题及时处理上报。

7、消防器材实行定位、定人、定数量管理，责任到人，奖罚到人。

8、消防器材做到专具专用，不得随意挪做它用，用后必须物归原处，完好无损。

9、每半年对阀门开关进行一次例行维护保养，保证阀门开关的灵活完好，不渗不漏。

10、每年对消防器材及时更换，确保完好正常。

11、作好检查记录。

事故隐患管理制度

1、对检查发现可能导致事故发生的隐患，应由专兼职安全员进行登记并分类排队，实行分级管理。

2、属于加油站能自行解决的，应责成专人负责，限期解决。

3、凡自身无力解决的，应上报有关部门申请安排计划解决。解决之全，加油站应采取有效的防范措施。

4、对重大事故隐患，应按事故隐患管理规定，并确实安排隐患整改计划。

事故管理制度

一、生产经营中，发生的人身伤亡、设备损坏、物资损失等事故包括以下内容；

1、火灾事故：在生产过程中，由于各种原因引起的火灾，造成人员伤亡或物资财产损失的事故。

2、爆炸事故：在生产过程中，由于各中原因引起的爆炸造成人员伤亡或物资财产损失的事故。

3、质量事故；指产品质量包括工程和服务质量达不道技术标准和技术规范，造成人员伤亡和物资财产损失的事故。

4、设备事故：由于设计、制造、安装、施工、使用、检验、管理等原因造成的机械动力、电讯、仪器、容器、运输

设备、管道等设备及建筑物等损坏造成损失或影响生产的事故。

5、无伤亡的爆炸、质量、设备、工艺事故统称为生产事故。

6、人身事故：工作时间在生产岗位劳动过程中，发生的与工作有关的人身伤亡或急性中毒事故。

7、交通事故：车辆在生产运营时，由于违反交通规则或因机械设备故障等造成车辆、物资财产损失和造成销售公司人身伤亡的事故。

二、事故等级划分

1、加油站生产事故等级划分：四级事故（下列情况之一） （1） 一次跑、冒、漏油及油料变质0.5吨以上。 （2） 一次混油0.5吨以上。

（3） 一次直接经济损失1000元以上。

2、三级事故（下列情况之一）

（1） 一次跑、冒、漏油及油料变质一吨以上。 （2） 一次混油一吨以上。

（3） 一次直接经济损失一万元以上。

3、二级事故（下列情况之一）

（1） 一次跑、冒、漏油及油料变质5吨以上。 （2） 一次混油5吨以上。

（3） 一次直接经济损失10万元以上。

4、一级事故（下列情况之一）

（1） 一次跑、冒、漏油及油料变质10吨以上。 （2） 一次混油10吨以上。 （3） 一次直接损失20万元以上。

三、伤亡事故、火灾事故等级划分，按事故管理办法执行。

1、抢险与救护

（1） 加油站发生事故后，必须积极抢救，采取措施，避免事故扩大和发生次生事故并积极抢救受伤人员。发生重大事故时，领导和有关部门应视情况，组成现场指挥部，统一指挥处理。防止事故蔓延扩大。

（2） 应保护好事故现场，因抢救伤员和防止事故扩大，需要移动现场物件时，必须做好标记。

（3） 发生大量外卸事故、火灾、爆炸事故时，必须设置警戒线，抢险人员必须配戴好防护用具，防止事故进一步扩大。

2、事故报告

（1） 加油站发生事故应按规定报告登记，逐级上报。 （2） 责任人员和最先发现人员应立即报告，火灾事故应先报警。一般事故在8小时之内上报加油站领导，重大事故、特大事故应在12小时之内上报安全部门。重大死亡事故、各类伤亡、火灾特大事故、生产事故应立即上报，不得以事故不清楚延迟报告。

（3） 如发生隐患不报、虚报、故意延迟上报事故者，除责

成补报外，要严肃处理；发生隐瞒不报、虚报或故意延迟上报重大事故的，将酌情追究领导责任；触犯法律的，移交司法机关处理。

3、事故调查

凡发生各类事故，都应按分管权限，组织事故调查组，会同公司和政府有关部门及时认真的调查事故并写出事故调查报告书。

四、事故汇报

1、加油站发生重大和特大事故，在事故调查基本清楚后，应向上级正式汇报，建立规范的汇报制度。

2、汇报时应准备事故调查报告，内容包括：事故发生的经过、原因、时间、地点、现场人员、事故原因分析、责任划分、吸取教训、今后的防范措施及处理意见，汇报的时间一般不超过事故发生后的20天。

五、事故档案

每起事故处理结案后，应有完整的事故档案，事故档案包括以下资料：

1、事故登记表；

2、事故调查报告，批复处理文件；

3、现场调查记录、图纸、照片；

4、技术鉴定和试验报告；

5、物证、人证材料；

6、直接和间接经济损失材料；

7、事故责任者的自述材料；

8、医疗部门对伤亡人员的诊断书；

9、发生事故时的工艺条件、操作情况和设计资料；

10、处分决定和受处分人检查材料；

11、有关事故的通报、简报及文件；

12、参加调查组人员名单、职务、单位、专业特长。事故档案为永久性的保存资料，应分级保存，报上级部门保存的，本单位也应存档。

第15篇：未卸空证明

未卸空证明

公司装载因 未卸空 未卸载, 特此证明。

车牌号：

证明人：日期：

未卸空证明

因 未卸空 未卸载, 特此证明。

车牌号：

证明人：日期：

第16篇：卸泥口合同

临时征地协议书

甲方：

乙方 ：

协议内容：乙方现有，面积约亩左右(以最后实际丈量为准)作为甲方临时占地，乙方将地表附着物清除后，交甲方弃渣土弃。

协议要求：

1、甲方保证沟内下渣上土，上层土厚度不低于1米，将沟与两侧地面添平。

2、弃渣弃土运输车辆需穿京赞公路，有乙方与交通部门协商，保证京赞线段畅通。此协议一式两份，签字盖章后生效。

甲方：乙方：

2006年11月1日

第17篇：加油站卸油操作规程

加油站卸油操作规程

一、准备工作

1、送油罐车进站后，卸油员立即检查油罐车安全设施是否齐全有效，引导罐车至计量场地。

2、连接静电接地线，按规定备好消防器材，将罐车静置15分钟经计量后准备接卸。

二、验收

1、卸油员会同驾驶员核对罐车油品交运单记载的品种、数量，检查确认罐车铅封是否完好。

2、卸油员登上罐车用玻璃试管抽样进行外观（颜色、气味等）检查，如油品质量有异常，应报告站长，拒绝接卸。

3、测量油高、水高，计算油品数量。超过一额损耗，但在规定的0.2%互不找补幅度内，可直接接卸；超过定额损耗，又超过互不找补幅度，应报告站长，通知发货油库派计量员共同复测，复测结果记录在案，油品应予接卸，超耗待行处理。

4、逐项填制进站油品核对单，由驾驶员、卸油员双方签字确认实收数量。

三、卸油

1、核对卸油罐与罐车所装品种是否相符。

2、通过液位计或人工计量检测确认油罐的空容量，防止跑、冒油事故的发生。

3、非密闭式卸油，应通知加油员关闭与卸油油罐连接的加油机，

暂停加油作业。

4、按工艺流程要求连接卸油管，做到接头结合紧密，卸油管自然弯曲。

5、检查确认油罐计量孔密闭良好。

6、司机缓慢开启罐车卸油阀，卸油员集中精力监视、观察卸油管线、相关闸阀、过滤器等设备的运行情况，随时准备处理可能发生的问题。同时，罐车司机不得远离现场。

7、卸油完毕，卸油员登上罐车确认油品卸净。关好闸阀，折卸卸油管，盖严罐口处的卸油帽，收回静电导线。

8、引导油罐车离站。

四、卸后工作

1、待罐内油面静止平衡后，通知加油员开机加油。

2、将消防器材放回原位，整理好现场。

3、据进站油品核对单及油品交运单，填写进货验收登记表和分罐保管帐。

批准日期 ： 实施日期：

第18篇：卸沥青安全注意事项

洛阳龙泉天松碳素有限公司 卸液体沥青安全注意事项

一、运行值班人员必须遵守

1、卸沥青前，运行值班人员必须首先确认小贮槽液位，符合要求后，方可允许向小贮槽卸沥青。

2、卸沥青前，必须保证小贮槽的排气孔畅通无阻，才能允许卸沥青。

3、卸沥青前，运行值班人员必须要求拉运沥青司机阅读该《卸沥青安全注意事项》。

4、卸沥青期间应保证贮槽液位在80％以下，防止沥青溢槽。

5、卸沥青过程中或在沥青储槽方圆10米以内进行任何动火作业必须做好相适应的防火措施，例如灭火器放在附近或接好相应的消防水等措施。

6、卸沥青后，做好现场清理的检查工作。

7、液体沥青卸车时, 运行值班人员对沥青车司机的操作行为进行安全监护，督促做好相应安全措施，无故不得中途离开，并对卸沥青安全负直接责任。

二、拉运沥青司机必须遵守

1、拉运沥青司机必须穿长袖衣服，系袖口，不敞怀，带好安全帽，不符合规定不允许在卸沥青区域；

2、卸车前，拉运沥青司机首先打开罐体上方人孔门, 保证沥青罐内沥青烟气能够充分溢出；

3、打开沥青车罐体上方的人孔门后，在做好相应安全措施的条件下（取下车上携带的灭火器放在附近备用），可以用喷灯烘烤车体上的沥青阀，待阀门烘烤完毕后，再连接沥青管，缓慢打开沥青阀放沥青。

4、拉运沥青司机打沥青阀时必须注意安全，采取可靠保证措施操作沥青阀，以免沥青阀故障，沥青突然窜出伤人。

5、在卸沥青现场严禁吸烟。

6、卸车完毕后，严禁用喷灯烘烤车体阀门，防止沥青烟爆炸。

7、卸沥青工作结束后，司机要负责清理卸车现场，必须达到运行值班人员的要求。

三、考核

1、拉运沥青司机没有看过此《卸沥青安全注意事项》，对安全注意事项不熟悉不知晓，每次考核该行值班人员50元；

2，拉运沥青司机不戴安全帽或安全帽佩戴不规范，或者没有穿长袖衣服、没有系袖口、敞怀、穿拖鞋等任何一项行为，每人次考核运行值班人员50元；

3、卸料期间，运行值班人员无故不在现场监管，每次考核100元；

4、运行值班人员未检查小贮槽液位，造成沥青满槽或溢出的，每次考核100元。

5、小贮槽的排气孔堵塞，汇报及治理不及时，但未造成严重后果的，每次考核100元。

6、卸沥青后，对现场清理的检查不彻底，每次考核运行值班人员50元。

7、卸车前未打开罐体上方人孔门,如果是运行值班人员提醒督促不到位，每次考核100元。

8、打开沥青车罐体上方的人孔门后，在喷灯烘烤车体上的沥青阀期间，直接连接沥青管放沥青的，每次考核100元。

9、发现卸沥青现场有人吸烟，每次考核运行值班人员100元。

10、卸车完毕后，拉运沥青司机违规用喷灯烘烤车体阀门，每次考核运行值班人员100元。

11、其他违反公司相关规定的，可酌情在100元内考核。

12、拉运沥青司机不服从运行值班人员指挥，存在有违章行为，运行值班人员可以通知拉运沥青司机到公司安全环保部接受罚款，运行值班人员看到公司安全环保部开具的《安全文明生产罚款通知单》后，方可在接收单上签字。

四、本规定由安全环保部负责解释；本规定自下发之日起执行。

安全环保部

二〇一五年十一月二十日

第19篇：加油站卸油操作规程

卸油操作规程

一、准备

1、送油罐车进站后，卸油员立即检查油罐车安全设施是否齐全有效，导罐车至计量场地。

2、连接静电接地线，按规定备好消防器材，将罐车静置1 5分钟经计量后准备接卸。

二、验收

1、卸油员会同驾驶员核对罐车油品交运单记载的品种、数量，检查确认罐车铅封是否完好。

2、卸没员登上罐车用玻璃试管抽样进行外观(颜色、气味等)检查，如油品质量有异常，应报告经理，拒绝接卸。

3、测量油高、水高，计算油品数量。超过定额损耗，但在规定的0．2％互不找补幅度内，可直接接卸；超过定额损耗，又超过互不找补幅度，应报告经理，通知发货库派计量员共同复测，复测结果记录在案，油品应予接卸，超耗待行处理。

4、逐项填制进站油品核对单，由驾驶员，卸油员双方签字确认实收数量。

三、卸油

1、核对卸油罐与罐车所装品种是否相符。

2、通过液位讲或人工计量检测确认卸油罐的空容量，防止跑、冒事故的发生。

3、非密闭式卸油，应通知加油员关闭与卸油油罐连接的加油机，暂停加油作业。

4、按工艺流程要求连接卸油管，做到接头结合紧密，卸油管自然弯曲。

5、检查确认油罐计量孔密闭良好。

6、司机缓慢开启罐车卸油阀，卸油员集中精力监视、观察卸油。管线、相关闸阀、过滤器等设备的运行情况，随时准备处理可能发生的问题。同时，罐车司机不得远离现场。

7、卸油完毕，卸油员登上罐车确认油品卸净。关好闸阎，折卸卸油管，盖严罐口处的卸油帽，收回静电导线。

8、引导油罐车离站

9、雷雨时，禁止进行加油和卸油作业。

四、卸后工作

l、待罐内池面静止平稳后，通知加油员开机加油。

2、将消防器材放回原位，整理好现场。

3．据进站油品核对单及油品交运单，填写进货验收登记表和分罐保管帐。

第20篇：卸土场协议

卸土协议书

甲方：

乙方：

甲方因承包吉林市城南街北段道路工程土方外运拟征用乙方

自有场地作为卸土场，

经甲乙双方协商达成如下协议：

一、补偿费用标准：每车残土元

二、补偿费用的支付方式：每天按卸土车数现金结算

三、双方职责：

1.甲方职责：

A.甲方在卸土时应在指定卸土区内卸土，若卸土场地不足时扩大的范围应由双方协商确定。

B.甲方在卸土时应避免对卸土场以外地区的干扰。

C.甲方应按协议及时将补偿费用支付给乙方。

2.乙方职责：

A.甲方在卸土时乙方不许无理由干扰甲方在其指定区域内卸土。

B.乙方不得以任何借口任意增加补偿费用。

C.因甲方卸在乙方指定卸土区域内的土方所引起的各种纠纷及法律责任由乙方全权负责，甲方不承担任何责任。

四、本合同一式陆份，甲方执肆份，乙方执贰份。

甲方：乙方：

代理人：

2011年月日

《螺旋卸岗位职责.doc》

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