桥梁现浇箱梁支撑体系施工方案)

发布时间：2020-03-03 01:43:51 来源：范文大全收藏本文下载本文手机版

松山湖大道（大朗段）市政工程桥梁现浇箱梁施工方案

一；工程概况 1.1简介

现浇箱梁具有整体性好、外形美观、刚度大、可做成复杂形状、线形等特点，越来越多地被广泛地用于高速公路和城市道路高架桥。现浇箱梁施工支撑体系设计中，环节繁多，支撑体系质量决定了现浇箱梁的施工质量。所以，搞好其支撑体系的设计与安装，具有重要意义。

松山湖大道（大朗段）跨富民大道跨线桥梁起点桩号K0S1+828.738，终点桩号K1 S 14+175.552。上部结构；

一、五联箱梁为2*25米两跨一联、

二、四联箱梁为3*25 米三跨一联、三联箱梁为28+40+30 米三跨一联，共五联预应力砼连续箱梁，桥梁总长为352.26米，分南北桥。北一联、北二联、北四联、北五联，南一联、南二联、南四联、南五联梁高为1.3米，南三联、北三联梁高1.3～2 米，呈抛弧形，南、北桥桥面各宽9.5米，桥面横向布置为：0.5（外侧防撞护栏）+8.5米（车行道），箱梁底宽5米，两侧翼缘宽2.25米。北一联、北二联、北四联、北五联，南一联、南二联、南四联、南五联箱梁采用满堂支架现场浇筑施工；南三联、北三联为了保持施工期间交通顺畅，在桥梁上跨富民大道段采用钢管门柱架进行梁体施工，其余跨任采用满堂支架现场浇筑施工。混凝土总方量为3759.7m3，其中南三联、北三联混凝土方量特大均为573.3m3。 1.2 工程特点

（1）该桥混凝土工程量大，全部箱梁均为C50现浇混凝土，搭设支架、管材等工作量较大。

（2）南三联、北三联均跨富民大道，交通流量大，且不能中断交通，桥下净空高度只有6.35米，考虑车辆通行畅通搭设支架后门洞净空高度为5米，限制超高车辆通行，做好交通疏导，是箱梁施工能否顺利进行的关键。

（3）由于富民大道属城市主干线道路，混凝土路面结构，地质条件较好，为支架基础的稳固性提供了良好条件。

（4）跨富民大道箱梁施工受行车干扰大，本方案特针对第三联跨富民大道现浇箱梁施工。

1.3工程质量标准

按照《公路桥涵施工技术规范》中要求，对模板工程光度、几何尺寸、缝隙、垂直度、表面平整度、刚度都有明确规定，支撑体系的基础部分要牢固、密实，不能产生不均匀沉降，支撑体系要有足够刚度、强度和稳定性。二；施工平面布置；

本工程由于1#桥台、14#桥台征地拆迁未完成，影响一联、五联现浇箱梁不能施工，按照前期施工情况及工地实际条件，考虑跨富民大道材料转运困难，尽量避免材料跨公路转运，确定现浇箱梁施工顺序布置。

根据上述情况计划配制南二联、南四联模板、支架各两联材料，根据材料转运情况分二个施工段即南二联→南三联→北二联→北一联→南一联、二施工段即南四联→北三联→北四联→北五联→南五联成交叉流水施工体系，有利于解决施工材料跨公路转运困难。三；现浇箱梁施工方案；

根据现浇箱梁设计图纸技术参数，梁的跨度、高度、板的厚度荷载要求，支架搭设高度，及施工地形情况，三联跨富民大道，是城市主干线，车流量大，交通疏导等因素。针对上述情况，确定现浇箱梁支架采用钢管满堂架，跨富民大门道采用钢柱门洞架。

1）地基处理；

本工程箱梁地基大部分处于原水泥路面，及自然原土层，地基条件好，地基承载力350KN/m2

承台基坑回填前抽排坑内雨水，分层夯填，压实度应达到95%以上，填至地面时同箱梁底相互施工。

梁底下地基处理，挖机清除表面杂物植被，推土机进行场地平整，压路机进行碾压，压实度应达到95%以上，，上铺4%水泥石粉厚度10cm，面砼10cm厚C15混凝土面，并做2%-4%模坡排水。

沿梁底四周挖排水沟，将雨水引排至场外排水系统，确保梁底地基不受雨水浸泡。

2）测量人员用全站仪放样出箱梁轴线在地基上，现场技术员根据单幅箱梁的中心轴线，标注支架搭设轴线用白灰线做上标记。根据中心线向两侧对称布设钢管支架。

3）支架搭设；

现浇箱梁支架搭设按照施工平面布置以单幅三跨联整体施工，采用满堂钢管支架，架杆外径48mm，壁厚3.5mm，内径41mm。支架顺桥纵向间距0.9m，横桥向间距0.6m，腹板位置横桥间距梁底为0.4m，翼缘板底为0.9*0.9m，横梁位置间距0.6*0.6 m，纵横水平杆步距1.2m。考虑支架的整体稳定性、刚性，在纵横向每5 m布置斜向钢管剪力撑，（支架布置方式见图）。

根据支架布置图布置立杆，立杆垫板采用5cm木板，使立杆处于垫板中心，垫板放置平整、牢固，底部无悬空现象。 3.1）钢管支架安装

根据立杆及横杆的设计组合，从底部向顶部依次安装立杆、横杆。安装时应保证立杆处于垫块中心，一般先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆，再逐层往上安装，同时安装所有横杆。立杆和横杆安装完毕后，安装斜撑杆，保证支架的稳定性。斜撑通过扣件与钢管支架连接，安装时尽量布置在框架结点上。 3.2）顶托安装

为便于在支架上高空作业，安全省时，可在地面上大致调好顶托伸出量，再运至支架顶安装。根据梁底高程变化决定横桥向控制断面间距，顺桥向设左、中、右三个控制点，精确调出顶托标高。然后用明显的标记标明顶托伸出量，以便校验。最后再用拉线内插方法，依次调出每个顶托的标高，顶托伸出量一般控制在30cm以内为宜。 3.3）纵横梁安装

顶托标高调整完毕后，在其上安放4m³10³10cm的方木纵梁，在纵梁上间距30 cm安放4m ³10³10cm的方木横梁，横梁长度随桥梁宽度而定，比顶板一边各宽出至少50cm，以支撑外模支架及检查人员行走。安装纵横方木时，应注意横向方木的接头位置与纵向方木的接头错开，且在任何相邻两根横向方木接头不在同一平面上。

3.4）三联跨富民大道由于车辆能通行，跨富民大道段设计双向四车道门洞式钢柱支架。门洞净宽为4 m，高度根据相应部位的梁底标高减去上层水平支架的高度确定，立柱钢管采用外径530mm，壁厚10mm的热轧无缝钢管，其屈服强度不超过345N/mm2。每排立柱下用C30砼长10.5m*宽1m*高0.6 m条形基础，在立柱位置预埋钢板（12 mm *750 mm *750 mm）。为了便于上层支架的施工及支架刚性、

稳定性，单排横向立柱高度要保持一致；立柱横向斜撑采用75mm*75mm*10mm角钢与立柱钢管焊接，每根立柱底面设置钢板（12mm*750mm*750mm），并跟预埋基础钢板焊接。横桥向立柱钢管中心间距为2.8米，顺桥向立柱从富民大道中心向两侧布置，立柱钢管中心间距均为5米，经计算本跨共需要立柱30根；每根立柱钢管顶部焊接盖板，尺寸为12mm*750mm*750mm钢板，并在板与钢管连接部位焊接加力板筋，板筋三角形尺寸（200*150*250*8mm），制作时要求板与钢管焊接角度为900。立柱安装完成后，在立柱上部横桥向安装钢横梁，横梁采用12米的I40a工字与立柱顶板焊接，横梁共6道。横梁上部安装纵向钢梁，纵梁采用I18a工字与横梁焊接，纵梁间距为0.3m，为增加支架刚固稳定性，上部采用10#槽钢横向连接并焊接。便于箱梁摸板的固定，在纵梁工字钢上面再铺设横桥向硬质木枋条，规格10cm*10cm*10m，间距为0.3米，（支架布置方式见图）。

4）支架预压

为减少支架变形及地基沉降对现浇箱梁线形的影响，在纵横梁安装完毕后进行支架预压施工。预压采用砂袋，预压范围为箱梁底部，重量不小于箱梁总重的1.3倍。因悬臂板本身重量较轻，可根据实测的预压结果，对悬臂板模板的预拱度作相应调整。

4.1）加载顺序：分三次加载，第

一、二次分别加载总重的30%，第三次加载总重的40%。

4.2）预压观测：观测位置设在每跨的L/2，L/4处及墩部处，每组分左、中、右三个点。在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。

采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，每2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。第三次加载沉降稳定后，经监理工程师同意，可进行卸载。

4.3）卸载：人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载的同时继续观测。卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整碗扣支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。

5）模板安装 5.1）底模板

底模板采用2cm厚高强度贴面黑胶板，模板在安装之前进行全面的涂刷脱模剂。底板横坡按设计图纸规定的2%横坡，横向宽度要大于梁底宽度，梁底两侧模板要各超出梁底边线不小于5cm，以利于在底模上支立侧模。模板之间连接部位采用海绵胶条以防漏浆，模板之间的错台不超过3mm。模板拼接缝要纵横成线，避免出现错缝现象。

底模板铺设完毕后，进行平面放样，全面测量底板纵横向标高，纵横向间隔5m检测一点，根据测量结果将底模板调整到设计标高。底板标高调整完毕后，再次检测标高，若标高不符合要求进行二次调整。 5.2）侧模板和翼缘板模板

侧模板和翼缘板模板采用2cm厚高强度贴面黑胶板，根据测量放样定出箱梁底板边缘线，在底模板上弹上墨线，然后安装侧模板。侧模板与底模板接缝处粘贴海绵胶条防止漏浆。在侧模板外侧背设纵横方木背肋，用钢管及扣件与支架连接，用以支撑固定侧模板。

翼缘板底模板安装与箱梁底板模板安装相同，外侧挡板安装与侧模板安装相同。挡板模板安装完毕后，全面检测标高和线型，确保翼缘板线型美观。 5.3）箱室模板

由于箱梁混凝土分两次浇筑，箱室模板分两次安装。第一次用高强度贴面黑胶板做内模板，用方木做横撑，同时用定位筋进行定位固定，并拉通线校正模板的位置和整体线型。当第一次混凝土达到一定强度后拆除内模，再用方木搭设小排架，在排架上铺设2cm厚的模板，接缝用玻璃胶粘贴防止漏浆。在浇筑砼过程中派专人检查内模的位置变化情况。为方便内模的拆除，在每孔的设计位置布设人孔。 6）模板拆除

现浇混凝土浇筑完成后，强度达到85%上进行箱室模板拆除，拆除由内而外，梁底模、腹板模待张拉完成并钢绞线压浆后，方可进行模板拆除，拆除由先上后下，同一个工作面不能双重拆除，防止安全事故。模板拆除后进行归堆修整，以待后用。

7）钢筋加工安装 7.1）钢筋

1、所有钢筋的种类、钢筋规格，直径符合设计图纸规定，钢筋储存在砖墩或木方架空平台上，要有保护钢筋不受损坏或暴露在可使钢筋锈蚀环境中，每次工人下班后要进行覆盖，防止钢筋雨水浸泡引起蚀锈。

2、钢筋必须按不同种类、等级、规格、生产厂家品牌分批验收，分别堆放不得混杂，并设有钢筋标志牌，以便于检查和使用。

3、进场每批钢筋，应附有产品合格证，并规定抽样检查，对试件进行拉力、冷弯和焊接性能试验。 7.2）钢筋加工

1、钢筋加工采用钢筋弯曲机、冷弯成形。

2、钢筋下料准备：下料前应进行施工图纸会审，检查施工图准确无错误后，按照施工图中构件部位所用钢筋规格、型号、等级、数量、长度开好下料单。

3、认真核对下料单中钢筋规格、型号、等级、数量、长度进行配料，尽量减少钢筋接头和节约钢筋，下料后按各种类别挂牌标明，并分别堆放。

4、加工前做好钢筋表面油渍、铁锈等杂物清除干净。

5、钢筋加工前，认真按照施工图纸要求，各构件形状，几何尺寸进行加工，

每加工一批钢筋成型后，要进行形状、几何尺寸检查是否符合要求，加工后分别按各种类型进行堆放，便于安装时难寻找和安装准确性。 7.3）钢筋焊接

1、钢筋焊接前根据施工条件进行试焊，合格后方可进行批量焊接，焊工人员必须要有特种技术操作焊工证，并在构件区域内符合规定要求进行焊接。

2、焊接长度、宽度、厚度按要求进行焊接，焊接角度在4°左右，钢筋轴线保持在同一轴线上。

3、焊缝表面光泽保满，无沙眼或夹渣现象，焊渣清除干净，尽量避免烧伤钢筋现象，不得有焊缝开裂现象。

4、焊接所采用电焊条，必须是合格产品，要有合格证，严禁使用不合格产品和假冒伪劣商品。 7.4）钢筋安装、邦扎

1、钢筋邦扎前，按照测量放样标高弹好墨线，按照设计图纸留足够保护层。

2、按照施工图纸标注钢筋间距、轴线、位置，然后进行邦扎。

3、现浇箱梁钢筋与预应力钢绞线发生冲突时可适当调整钢筋位置，严防钢筋偏位和露筋现象。

4、钢筋邦扎要牢固，无松动、变形状态，间距均匀，几何尺寸准确，墩柱钢筋应垂直，轴线准确。

5、为防止钢筋下垂、酌情增加支撑钢筋。

6、钢筋安装邦扎完成后，按照设计图纸要求检查钢筋直径、间距、数量、型号、锚固长度、形状，几何尺寸是否正确。

7、钢筋安装邦扎完成后，进行自检验收合格后，报监理工程师进行分项工程验收，验收合格后，进行下道工序施工，同时作好隐蔽工程验收资料。 8）混凝土浇筑砼前期准备，现浇箱梁浇筑前号开施工专例会议，进行施工质量、安全技术交底，由专人负责机具，灯具配置管理，混凝土由专人指挥及交通疏导。

混凝土采用商品混凝土，由鸿信混凝土公司提供，箱梁浇筑前要进行砼前准备，配备足够车辆、泵送车辆，要预备一台泵送车辆，以免泵送车辆发生故障时进行及时处理。

箱梁混凝土分两次浇筑，第一次浇筑底板和腹板，浇注至肋板顶部，第二次浇筑顶板和翼板，两次浇筑接缝按施工缝处理。混凝土浇筑从一端向另一端呈梯状分层连续浇筑，上层与下层前后浇筑距离保持2m左右，在下层混凝土初凝前浇筑完成上层混凝土。混凝土浇筑应注意以下事项：

8.1）混凝土浇筑前，用人工及吹风机将模板内杂物清除干净，对支架、模板、钢筋和预埋件进行全面检查，同时对发电机和振捣棒等机械设备进行检查，确保万无一失。

8.2）混凝土浇筑应对称纵向中心线，先中心，后两侧对称浇筑。混凝土分层厚度为30cm，浇注过程中，随时检查混凝土的坍落度。

8.3）混凝土振捣采用插入式振动棒，移动间距不应超过振动棒作用半径的1.5倍，作用半径约为振动棒半径的8~9倍。 8.4）振动棒振捣时与侧模保持5~10cm的距离，避免振捣棒接触模板和预应力管道等。振捣上层混凝土时，振捣棒要插入下层混凝土10cm左右。对每一振动部位振捣至混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面平坦、泛浆为止，避免漏振或过振，每一处振完后应徐徐提出振动棒。

8.5）在混凝土浇筑过程中安排专人跟踪检查支架和模板的情况，模板若出现漏浆现象，要用海绵条进行填塞。在浇筑混凝土前，在L/2，L/4截面位置的底模板下挂垂线，每截面分左边、左中、中线、右中、右边设五道垂线。垂线下系钢筋棍，在地面对应位置埋设钢筋棍，在两根钢筋棍交错位置划上标记线，以此来观测混凝土浇筑过程中底板沉降情况，若发生异常情况，立即停止浇筑混凝土，查明原因后再继续施工。

8.6）第一次浇筑混凝土，浇注至腹板顶部时，做好施工缝。混凝土高度略高出设计腹板顶部1cm左右，将顶面的水泥浆和松散砼凿除掉，露出坚硬的混凝土粗糙面，用水冲洗干净。

8.7）第二次浇筑箱梁顶板混凝土时，在L/2,L/4墩顶等断面处，从内侧向外侧间距5m布设钢筋棍，将钢筋棍焊在顶层钢筋上，使顶端标高为顶板标高，以此办法来控制顶板砼浇筑标高及横坡度。用提浆棍滚压，使其表面出浆，便于抹面。提浆棍滚压后，紧跟着人工抹面，抹面时要架设木板，不得踩砼面，以免影响平整度。待抹面后约半小时左右，采用抹光机再次进行抹面整平，最后再人工进行收浆抹面。

混凝土收浆抹面后进行人工拉毛，采用钢丝刷横桥向拉毛，深度控制在1~2mm。要掌握好拉毛时间，早了带浆严重，影响平整度，晚了则拉毛深度不够，一般凭经验掌握，在砼表面用手指压时有轻微硬感时拉毛为宜。分两次进行抹面。第一次抹面对混凝土进行找平，在混凝土接近终凝、表面无泌水时，进行二次抹面收光。然后横桥向进行拉毛处理。

8.8）在浇筑箱梁顶板预留孔混凝土前，应清除箱内杂物，避免堵塞底板排水孔。主梁顶面预留孔四壁凿毛，填筑预留孔混凝土要振捣密实。 8.9）混凝土养生采用土工布覆盖洒水养生，保证混凝土表面始终处于湿润状态，养生时间不少于7天。用于控制张拉、落架的混凝土强度试块放置在箱梁室内，同条件进行养生。养生期内，桥面严禁堆放材料。 9）预应力工程

预应力工程作为现浇箱梁的重中之重，从预留孔道的布设、锚垫板的安装、锚下砼的振捣以及张拉和压浆操作均不容忽视。一旦某一环节出现问题，就会造成质量问题。

预应力工程分孔道成型、下料编束、穿索、张拉和压浆五个步骤： 9.1）孔道成型

预应力管道成型采用金属波纹管，金属波纹管在使用前要逐根检查，不得使用有锈包裹及沾有油污，泥土或有撞击、压痕，裂口的波纹管。金属波纹管在安放时，根据管道座标值，安设计图纸要求设置定位筋，并用绑丝绑扎牢固，曲线部分采用U型定位环与定位筋绑扎，卡牢波纹管。在波纹管接头部位及其与锚垫板喇叭接头处，用宽胶带粘绕紧密，保证其密封，不漏浆。

锚头安装时，应使锚头入槽，不得随意放置。限位板安装过程中注意钢绞线与孔洞一一对应，防止错位，造成张拉过程中钢绞线断丝，限位板槽的深浅合适，防止过浅钢绞线刻痕厉害，过深造成夹片外露较长或错位。 9.2）下料编束

首先检查钢绞线质量是否符合设计要求，保证钢绞线表面无裂纹毛刺，机械损伤，氧化铁皮或油迹。钢绞线下料长度经计算确定，L=(两锚头间的设计长度)+2(锚具厚度+限位板厚度+千斤顶长度+预留长度)。钢绞线切割用砂轮机切割后编成束，编束时保持每根钢绞线之间平行，不缠绕，每隔1—1.5m绑扎一道铅

丝，铅丝扣向里，绑好的钢绞线束编号挂牌堆放，离开地面，以保持干燥，并遮盖防止雨淋。 9.3）穿束

箱梁钢绞线采用钢套牵引法，穿束时钢绞线头缠胶带，防止钢绞线头被挂住。 9.4）张拉

① 张拉设备的选型：

张拉设备为2台300吨千斤顶和两台ZB4-500油泵，为了保证张拉工作安全可靠和准确性，所选用设备的额定张拉力要大于所张拉预应力筋的张拉力。预应力筋的张拉力计算如下： Ny=N³δk³Ag³1/10000 式中：Ny——预应力筋的张拉力； N——同时张拉的预应力筋的根数； δk——预应力筋的张拉控制应力； Ag——单根钢绞线的截面积。

本施工段预应力张拉需用最大张拉力为： Ny=12³1370³182³1/10000=299.21 (t) 现场采用2台300吨千斤顶进行同步张拉，通过上式计算可知，能够满足现场生产的需要。

根据规范及张拉应力的要求，采用油压表的量程为0~100Mpa，精度为1.5级，其读数盘的直径要求大于150mm。 ② 设备的校验：

油压千斤顶的作用力一般用油压表来测定和控制，为了正确控制张拉力，因此需对油压表和千斤顶进行标定。首先在计量局对油压表进行检验，测试合格后，方可用于施工中。然后选用大吨位的砝码加载万能试验机进行加载试验，对千斤顶和油泵组成的系统进行标定，标定合格后方可用于施工中。 ③ 张拉施工人员安排：

组成张拉班，技术负责人2人，司泵2人，记录2人，千斤顶操作2人，各负其责，张拉前对张拉班进行技术培训，使明白设备性能、操作规程和安全要领等方面的知识。 ④预应力筋张拉

预应力筋按技术规范和设计图纸进行张拉,张拉程序为0→初应力→δk (持荷2min 锚固)。张拉时，边张拉边测量伸长值，采用应力、应变双控制，实际伸长值与理论伸长值相比误差控制在±6%以内，如发现伸长值异常则暂停张拉并通知监理工程师，张拉现场记录及时整理，并报监理工程师，并按监理工程师批示的措施进行处理。各批钢束张拉时为对称张拉。张拉过程中统一指挥，两端张拉速度尽可一致。出现的响动或异常现象立即停止施工，进行检查，查明原因后再行张拉。钢绞线理论伸长值△L计算 △L=PpL/(ApEp)

式中：Pp——张拉力（N）； L——预应力筋的长度（mm）；

Ap——预应力筋的截面面积（mm2）； Ep——预应力筋的弹性模量（N/ mm2）。

预应力筋张拉的实际伸长值△L，按照下式计算：

△L=△L1+△L2

△L1——从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值；

△L2——初应力以下的推算伸长值，可采用相邻级的伸长值。

由于千斤顶等设备未到位，无法计算L值，待设备就位后再计算△L值。

5、孔道压浆

压浆前为使孔道压浆流畅，并使浆液与孔壁结合良好，压浆前用高压水冲冼孔道，然后用无油脂压缩空气吹干。采用真空灌浆工艺及时灌浆，压浆时采用边拌和边压浆的方式连续进行，直至出口冒出新鲜水泥浆，其稠度与压注的浆注相同时即可停止。压浆施工完毕后，立即进行封锚混凝土施工。 9.5）卸架

预应力工程施工完毕后，开始进行卸架，卸架时应按先跨中后两边的顺序均匀拆除，严禁野蛮施工，卸架后的支架应堆放整齐，以方便以后的施工。四；质量保证措施

1、质量目标：严格执行交通部现行《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）及招标文件投标书中有关规定并满足设计要求，争创优质工程。

2、开工前，首先对测量放样数据作好纪录。

3、对于关键的预应力工程实行专人负责，专人管理。

4、施工前，施工技术负责人组织技术人员和施工管理人员仔细阅读设计文件，了解设计意图，明确施工技术重点、难点，进行技术交底。

5、施工过程中严格执行自检、互检、专职检的三检制度，且内部监理行使否决权。

6、实行工序交接制度，关键工序班组检查合格，经内部监理工程师检查，确认符合要求后，填写好检查记录，然后请监理工程师复核鉴定，才能进行下道工序施工。

五；进度保证措施

1、确保施工质量，只有质量有保证，施工进度才能有保证；

2、成立现浇箱梁生产项目领导责任区，由项目经理负责，加强对箱梁施工的宏观管理。

3、各负其责，责任到人，建立施工质量、进度奖罚制度；

4、钢筋、砂石料和水泥等原材料备料充足，避免出现等料误工情况的发生；

5、对拌合站、吊车及发电机等机械设备及时检查，保证机械设备始终处于良好工作状态；

6、加强对施工人员培训工作，使之能快速、熟练掌握操作要领，保证工序衔接紧密。

六；安全、文明施工保证措施

1、严格执行项目经理部安全保证体系的有关规定。

2、箱梁梁施工前，安保部对现场工作人员进行安全技术交底。

3、跨富民大道时，门洞式支架两侧挂好安全警示灯，并安排专人指挥交通。

4、钢绞线张拉时，两端设警戒标志，专人看护，闲杂人员不得靠近，确保张拉安全。

5、施工人员必须配戴安全帽和安全带，支架上方搭设栏杆和安全网。

6、机械操作必须遵守规程安全操作，不得违章作业。

7、施工现场要整齐规范，各种警示牌和施工铭牌树立齐全。

七；箱梁支架受力计算书

箱梁支架受力计算取第三联单箱梁支架进行受力计算。一）荷载计算

1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重：G=485.6m3³26KN/m3=12625.6KN

偏安全考虑，取安全系数r=1.2，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：

F1=G³r÷S=12625.6KN³1.2÷（11m³60m）=22.956KN/m2

2、施工荷载：取F2=2.5KN/m2

3、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m2

4、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m2

5、贴模黑夹板：取F5=0.1KN/m2

6、方木：取F6=7.5KN/m3 二）底模强度计算

箱梁底模采用高强度贴模黑夹板，板厚＆=20mm，贴模黑夹板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面贴模黑夹板。

1、模板力学性能

（1）弹性模量E=0.1³105MPa。

（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30³23/12=20cm4 （3）截面抵抗矩：W= bh2/6=30³22/6=20cm3 （4）截面积：A=bh=30³2=60cm2

2、模板受力计算

（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=17.165+2.5+2.0+1.5=23.165KN/m2 q=F³b=23.165³0.3=6.949KN/m （2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=6.949³0.32/8=0.078 KN²m

（3）弯拉应力：σ=M/W=0.078³103/11.25³10-6=6.54MPa＜［σ］=11MPa贴模黑夹板板弯拉应力满足要求。

（4）挠度：从贴模黑夹板下方木背肋布置可知，贴模黑夹板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：

f=0.677qL4/100EI =(0.677³6.949³0.34)/(100³0.1³105³8.44³10-8) =0.454mm＜L/400=0.75mm

贴模黑夹板挠度满足要求。

综上，贴模黑夹板受力满足要求。三；横梁强度计算

横梁为10³10cm方木，跨径为0.9m，中对中间距为0.4m。截面抵抗矩：W=bh2/6=0.1³0.12/6=1.67³10-4m3 截面惯性矩：I= bh3/12=0.1³0.13/12=8.33³10-6m4

作用在横梁上的均布荷载为：

q=(F1+F2+F3+F4+F5)³0.4=(23.165+0.1)³0.4=9.306KN/m 跨中最大弯矩：M=qL2/8=9.306³0.92/8=0.942KN²m

落叶松容许抗弯应力［σ］=14.5MPa，弹性模量E=11³103MPa

1、横梁弯拉应力：σ=M/W=0.942³103/1.67³10-4=5.805MPa＜［σ］=14.5MPa 横梁弯拉应力满足要求。

2、横梁挠度：f=5qL4/384EI =(5³9.306³0.94)/(384³11³106³8.33³10-6) =0.867mm＜L/400=2.25mm 横梁弯拉应力满足要求。综上，横梁强度满足要求。四；纵梁强度计算

纵梁为10³10cm方木，跨径为0.9m，间距为0.9m。截面抵抗矩：W=bh2/6=0.1³0.102/6=1.67³10-4m3 截面惯性矩：I=bh3/12=0.1³0.13/12=0.833³10-5m4 0.9m长纵梁上承担3根横梁重量为：0.1³0.1³0.6³7.5³3=0.135KN 横梁施加在纵梁上的均布荷载为：0.135÷0.9=0.15KN/m 作用在纵梁上的均布荷载为：

q=(F1+F2+F3+F4+F5)³0.9+0.15=23.265³0.9+0.15=21.088KN/m 跨中最大弯矩：M=qL2/8=21.088³0.92/8=2.425KN²m

落叶松容许抗弯应力［σ］=14.5MPa，弹性模量E=11³103MPa

1、纵梁弯拉应力：σ=M/W=2.425³103/1.67³10-4=14.25MPa＜［σ］=14.5MPa 纵梁弯拉应力满足要求。

2、纵梁挠度：f=5qL4/384EI =(5³21.088³0.94)/(384³11³103³0.833³10-5) =0.32 mm＜L/400=2.25mm 纵梁弯拉应力满足要求。综上，纵梁强度满足要求。五支架受力计算

1、立杆承重计算

钢管支架立杆设计承重为：30KN/根。

(1)每根立杆承受钢筋砼和模板重量：N1=0.9³0.9³29.13=23.59KN (2)横梁施加在每根立杆重量：N2=0.9³3³0.1³0.1³7.5=0.20KN (3)纵梁施加在每根立杆重量：N3=0.9³0.1³0.15³7.5=0.10KN (4)支架自重：立杆单位重：0.06KN/m，横杆单位重：0.04KN/m N4=［5³5.77+5³（0.9+0.9）³5.12］/100=0.75KN 每根立杆总承重：

N=N1+N2+N3+N4=23.59+0.20+0.10+0.75=24.64KN＜30KN 立杆承重满足要求。

2、支架稳定性验算

立杆长细比λ=L/i=1200/［0.35³（48+41）÷2］=77 由长细比可查得轴心受压构件的纵向弯曲系数φ=0.732 立杆截面积Am=π（242-20.52）=489mm2 由钢材容许应力表查得弯向容许应力［σ］=145MPa

所以，立杆轴向荷载［N］=Am³φ³［σ］=489³0.732³145 =51.9KN＞N=24.64KN

支架稳定性满足要求。

综上，钢管支架受力满足要求六）门洞式支架承载力验算

因为第三联中间跨度为40米，箱梁混凝土方量最大，所以现在以40米跨孔的箱梁数据为例进行验算。

门洞钢柱横桥向间距2.8米，纵桥向间距5米。钢横梁跨度2.8米，纵梁跨度5米，间距0.6米，横梁采用I40a工字钢，纵梁采用I22a工字钢，钢立柱采用φ600mm共35个，门洞总面积12m*30m共计360m2。

穿松山湖道路预留汽车通道其门洞支架强度、稳定性、挠度核算：

1．荷载：

1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重：40米跨混凝土及钢筋重量即恒载G=（573.3*2.5（混凝土）+99.625（钢筋）+23.5（钢绞线/98*30=476.44T；G=4764KN 偏安全考虑，取安全系数r=1.2，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：

F1=G³r÷S=4764KN³1.2÷（9.5m³30m）=20.05KN/m2

2、施工荷载：取F2=2.5KN/m2

3、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m2

4、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m2

5、贴模黑夹板：取F5=0.1KN/m2

6、方木：取F6=7.5KN/m3 荷载总重量为：F计=33.65 KN/m2 考虑到本结构的重要性，系数本桥取1.2。即门洞支架承受荷载为G验=1.2F计=1.2*33.65=40.38 KN/m2，假定荷载为均布荷载，折合到单根立柱承受荷载为：P=47.11/35=1.15KN。

2、结构内力计算：（1）、计算资料：

①、防护板厚度为18mm胶合板：5.0/100³1.8³1.2=0.108KN/㎡ ②、[10槽钢：材质Q235 As=12.74³102mm

2 q=10Kg/m Ix=198.3³104mm4

Wx=39.7³103mm3

Sx=23.5³103mm

3ix3.94mm

5/mm2

fv21Niy14.2mm

f21N5/mm2 ③、[12槽钢：材质Q235 As=21.95³102mm

2 q=17.23Kg/m Iy=73.4³104mm4

Wy=40.9³103mm3 Sx=23.5³103mm

3 ④、Ⅰ22a工字钢，材质Q235 As=42.1³102mm

2 q=33.05Kg/m Ix=3406³104mm4

Wx=309.6³103mm3 Sx=177.7³103mm

3 ⑤、Ⅰ40a工字钢，材质Q235 As=119.25³102mm

2 q=93.61Kg/m Ix=46472³104mm4

Wx=1858.9³103mm3 Sx=1084.1³103mm

3i197.4mm

ix3.94mm

ix8.9910mm

tw7.5mm

tw12mm

⑥、钢管柱：φ500³10螺旋焊管：

As=112.31³102mm

2q=88.7Kg/m Ix=22198.33³104mm4

W=1092.44³103mm3 （2）、支顶架下支垫槽钢计算：

①、[12槽钢6m，可按三跨连续梁计算，荷载最不利作用在跨中。

荷载：P0.90.950.63KN/m241.01KN ②、查建筑结构静力手册三跨连续梁计算表得：

M1M50.17141.010.906.31KNmMB0.15841.010.905.83KNmVB左0.65841.0126.99KN③、强度验算：[12 6.31106f146215 满足

1.0540.9103

挠度验算：

41.011039003w1.0972.17mm900/402.25mm

1002.0610573.4104（3）、次梁验算： ①、荷载：

汽车安全通道及槽钢重量：0.131.20.36KN/m2 Ⅰ22a工字钢荷重：

0.331.20.4KN

P(50.630.36)0.90.446.29KN②、内力计算：查表得：

M10.24446.293233.8KNmMB0.26746.293237.08KNm VB左1.26746.2958.65KN③、强度验算：

vx1.05

Mx37.08106抗弯：fy114215满足

vxwx1.05309.6103VS58.65103177.7103抗剪：fv40.8125满足 4I1tw3406107.5

挠

度

：PL346.2910330003w11.8831.8833.353000/400 100EI10034061042.061057.5满足PL346.2910330003w11.8831.8833.353000/40045100EI1003406102.06107.5满足

④、整体稳定验算：

b1.48\'b

0.882Mx37.08106fy\'136215满足 3bwx0.882309.610（4）、钢架主梁验算：

主梁采用Ⅰ40a双工字钢组截面 ①、主梁荷载：

主梁自重：按集中荷载计算：

0.9421.22.26KN

46.2932.26141.13KN②、内力计算：

由于集中力分布较密，可近似简化为均布荷载计算：

7141.13/6.5151.99KN/mI2h24647210465004.124I1l22198.33104660011K0.08932324.124ql2151.996.52McMDK0.089142.88KNm

44ql151.996.5vA493.97KN222Mmax493.976.5/2151.996.5142.88659.82KNm8NcND493.97141.13635.1KNNAND635.10.8876.61.2642.13KN③、主梁强度验算：

vx1.05Mx659.82106抗弯：fy169215满足yxwx1.0521858.9103vS493.971031084.1103抗剪：fv48125满足Ixtw24647210412挠度：采用叠加法计算：M1M25gl4l21x2ww1w2[3M4(x)]384EI6EIll5151.996.543842.061052464721046500263142.881062.061052464721041/6500[6500/2(6500/2)2/6500]18.4513.94114.51mm6500/40016.25mm满足④、主梁整体稳定验算：

Mx659.82KNmwx21858.9103b2.8b\'1.070.282/2.80.969Mx659.82106fy\'183215满足3bwx0.96921858.910（5）、钢管柱整体稳定验算： ①、计算资料：

M142.88KNmmax16600/140.547查表得：0.87Yx1.15wx1092.44103

2EA2.06105104112.3110226N\'E9.39101.121.1472x

②、整体稳定验算：

NxAmaxMxxw(10.8N)N\'Ex1142.881061.151092.44103(10.8635.110)69.39103635.110320.87112.3110

65.0120185215满足③、平面外稳定验算：

h06006600/140.5470.87V642.13103f65.72215满足A0.87112.31102

（6）、支撑体系验算：

①、水平系杆，按压杆计算，采用2[10双槽钢截面

l30004062594i22.3mm

2594/22.3116200满足②、剪力撑，采用[10单槽钢截面，按拉杆计算

i14.2mm l186723734mm3734263400满足14.2（7）、汽车通道门洞最大挠度：