安置房3#、4#楼
地 下 室 模 板 高 支 撑 专 项 方 案
有限公司
二○○九年七月十五日
一、工程概况：
本工程为安置房3#、4#楼，地处新村。该工程为框架结构，3#、4#楼地上11层，地下一层；建筑檐口高度为30.80m。地上建筑面积7873.5m2；地下室建筑面积1949.5m2。3#、4#楼底层高均为3.3m，1～11层层高为2.80m；3#、4#楼基底标高为-6.20M。基础地下室筏板面标高为-5.60m，地下室顶板面标高为-0.62m，基础地下室筏板到顶板高差为4.98m。层高大于4m的支撑全部采用钢管支撑。
本方案PKPM软件计算梁板支承体系，其中梁按最大截面梁计算梁支承体系，其他梁的支模架按最大截面梁支承体系搭设。
二、设计及施工依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
2、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)
3、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)
4、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
三、支模材料：
本工程模板采用18mm优质多层夹板，模板支撑体系，采用直径为48，壁厚3.0焊接钢管。轧头采用接轧、十字轧和活络轧，钢管和轧头均需进行抽样试验。钢管立杆垫板采用片子板或优质18mm厚多层夹板。支模材料进场后由施工员、材料员、质量员和木工翻样进行外观检查，认为合格后方可使
于工程。
四、搭设方案
1、板下支撑
模板支承架搭设采用扣件式钢管脚手架，步高1.8m。钢管立杆间距1.1×1.1m，板底采用60×80方木支撑横楞，方木间距@300。
2、梁下支撑
模板支承架搭设采用扣件式钢管脚手架，步高1.8m。钢管立杆间距1.1×1.0m，横向采用二道钢管，梁底采用80×80方木支撑纵楞，方木间距@300。
3、立杆底垫
本工程3#、4#楼基础为反梁式筏板基础，立杆底垫九合板垫板，并在离梁顶250㎜处设一道扫地杆，离板顶250㎜处设一道水平拉杆，再往上每1.8m处设一道水平拉杆。见附图：
五、模板安装技术要求
（一）、安装前的准备及技术要求：
1、为保证结构尺寸、位置的正确性，支模前要放好模板线，梁板模板安装完后再放一次检查线，以检查柱位置尺寸。
2、对拉螺栓的位置要严格按施工方案执行，不允许随意减少，且注意木楞要立放，对拉螺栓用的钢筋要经过试验合格后才能使用，以保证砼面的平整。
3、基础筏板内部梁的塑料套管不要太短，长度为墙柱宽尺寸加长36 mm，使之伸出模板外，以免施工时砼进入套管而不能拔出。
4、在合模前，底部要清扫洁净，在砼浇筑过程中要设专人看护支撑系统，以防变形，支设过程中，梁底模适当位置留置冲洗口。以利杂物等冲出梁底，避免夹碴。
（二）、安装要点
1、柱模板
保证柱模板长度符合模数，不符合模数的放到节点部位处理。柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆，柱模的浇筑口和清扫在配模时一并考虑留出。若梁、柱模板分两次支设时，在柱子砼达到拆模强度时，最上一段柱模先保留不拆，以便于与梁模板连接。
柱模板安装时，要点如下：
(1)、支设的柱模，其标高、位置要准确，垂直度要控制好，支设应牢固。柱模板支撑应连成整体。
(2)、柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆。
(3)、柱模的浇筑口和清扫口，在配模时应一并考虑留出。 (4)、安装柱箍：根据柱模尺寸、侧压力的大小等因素选择钢木箍。柱箍间距一般在500mm左右，柱截面较大时应设置柱中穿心螺丝，由计
算确定螺丝的直径、间距。
2、梁模板
梁口与柱头模板的连接要紧密牢固。梁模板采用18mm 厚多层胶合板模板，梁的侧模顶梁的底模。
梁断面高度大于900mm的主框架梁，支柱采用中间加支撑的方式，支撑间距见计算书。
(1)、在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。 (2)、梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平，梁模按图纸要求起拱。当跨度大于4m 时按3‰起拱，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
(3)、梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。
(4)、当梁高超过750mm时，梁侧模板宜加穿梁螺栓加固。 (5)、模板支柱纵横向水平拉杆、剪刀撑等均应按实际要求布置，支柱间距一般不宜大于1m，纵横方向水平拉杆的上下间距不宜大于1.8m，纵横方向的剪刀撑间距不大于10m，扣件钢管支架要检查扣件是否拧紧。
3、楼板模板
楼板模板采用胶合板模板，地下室层高大于4m，支模架采用Φ48×3.0钢管做立柱，从边跨一侧开始逐排安装立柱。柱和钢楞（大龙骨）间距，按模板计算书施工，一般情况下立柱与外楞间距为600mm～1200 mm小龙骨间距400mm～600 mm调平后即可铺设模板。在模板铺设完，标高校正后，立杆之间应加设水平拉杆，其道数要根据立杆高度决定，一般情况下离地面200mm～250 mm处设一道扫地杆，往上纵横方向每1.8m左右设一道。
六、加强体系
1、支模架下部设置扫地杆，贯通整个支模架，以保证架体的整体稳定。
2、要求支模架与柱间增设抱箍连接，以提高整个支模架体的稳定性。
3、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。
4、本工程模板支架两端与中间每隔4排立杆从顶开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45。～60。之间。
七、注意事项
1、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
2、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
3、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；现场扣件采用
力矩扳手进行抽样检测，抽样数量为扣件总量的10%，经力矩扳手试验如不合格数量占抽样数量的20%以上时，则应全数检查，并采取整改措施。
4、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式或对称浇筑方式；
5、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对有可能出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，并进行详细交底；平台堆载应分散，特别是砼浇捣时要防止集中堆载，该项安全控制由施工员负责。
6、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
7、钢管、扣件等应有质保资料，钢管、扣件进场必须有登记、检查、使用管理记录。
8、砼浇捣前，应在自检合格的基础上，报监理单位验收，合格后，签署混凝土浇捣令。
八、高空作业安全防护措施
1、进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。
2、操作人员应持证上岗，不得酒后上班，不准穿拖鞋、塑料硬底鞋等均发滑的鞋类上架操作。
3、经医生检查认为不适合高空作业的人员，不得高空作业。
4、操作人员工作前应检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
九、拆模安全措施方案
1、拆模时间必须根据设计要求确定，现场应做好工作试块。
2、在拆模前，应报监理同意。并由施工员进行拆模部位和安全技术交底。
3、每次拆模部位必须严格控制，未经批准的部位严禁拆除。
4、进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。
5、经医生检查认为不适合高空作业的人员，不得高空作业。
6、拆模前，应在拆模区域周边设置警示牌，并设专人巡查、监督，防止闲杂人等进入拆模区域。
7、在拆模区域，安全部门应有专人跟班检查、监督。
8、操作人员工作前应检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
9、拆除模板一般用长撬棍。人不允许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下。
10、安全部门应加强对操作人员的安全教育工作，教育内容应包括安全生产六大纪律、十项安全技术措施、十个不准等。
11、班组应加强班前教育工作。
12、对拆下的支模架材料应及时清运，对模板、方料上的钉子应马上落实人员拔除或运至安全堆放场地。
13、模板拆除严格按公司《模板工程拆模流程及拆模安全防护措施》执行。
十、应急预案
为确保高处坠落事件发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地
降低员工及相关方生命安全风险，特制定高处坠落应急准备与响应预案。
一、组织机构
（一）、公司组成应急响应指挥部。负责应急抢救指挥。指挥部指挥：张锦淮，成员由：何其忠、张喜宾、林聪顺、宋通进等组成。
（二）、指挥部设：
1．现场指挥组：由项目经理张锦淮任组长。其任务是了解掌握事故情况，组织现场抢救指挥。
2．抢救联络组：由安全员林聪顺、施工员宋勇进、郑炳煌组成，安全员为组长。其任务是根据指挥组指令，及时布置现场抢救，保持与当地建设行政主管部门、劳动部门等的沟通。并及时通知当事人的亲人。
3．治安组：由项目安全员张喜宾任组长。其任务为现场秩序维护、保护事发现场、做好当事人周围人员的问询记录，保持与当地公安部门的沟通。
4．善后组：由张锦淮、张喜宾、林聪顺、黄文传组成，张锦淮为组长，其任务是妥善处理好善后的工作，按职能归口负责保持与当地相关部门的沟通联系。
二、事故处理程序：
1．当高处坠落事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或基地负责人）；
2．项目管理人员获得求救信息并确认高处坠落事故发生后，应：①组织项目职工自我救护队伍进行施救，同时立即向当地医疗卫生部门（120）电话报告；②立即向所属公司、集团公司上报事故的初步原因、范围、估计后果；③保护事故现场。
3．指挥部接到电话报告后，指挥部即指令现场指挥部、抢救联络组、
治安组在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。
4．当事人被送入医院接受抢救后，指挥部即指令善后组到达事故现场：a.做好与当事人家属的接洽善后处理工作；b.按职能归口做好与当地有关部门的沟通，汇报工作。
十一、梁板模板及支撑系统计算书
支撑体系计算：利用PKPM软件计算，以最大梁高作为计算对象，其余梁板均按此方案执行。见后附计算书。
附：计算书部分
一、梁模板扣件钢管支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为4.28米，
基本尺寸为：梁截面 B×D=300mm×1200mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距 h=1.80米，
图1 梁板模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4； 1.强度计算
f = M / W
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql
2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.800×0.600+0.350×0.600=12.210kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+3.000)×0.600=2.400kN/m 经计算得到 M = 0.125×(1.2×12.210+1.4×2.400)×0.300×0.300=0.203kN.m 经计算得到面板强度计算值 f = 0.203×1000×1000/32400=6.254N/mm2
面板的强度验算 f
2.抗剪计算
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×2702.0/(2×600.000×18.000)=0.375N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T
3.挠度计算
v = 1.302ql4 / 100EI
面板最大允许挠度值 [v] = 1.200mm；
面板最大挠度计算值 v = 1.302×12.210×3004/(100×6000×291600)=0.736mm 面板的挠度验算 v
二、梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.800×0.600=12.000kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.600×(2×0.800+0.300)/0.300=1.330kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (3.000+2.000)×0.300×0.600=0.900kN
2.方木楞的支撑力计算：
均布荷载 q = 1.2×12.000+1.2×1.330=15.996kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.900=1.260kN
1.26kN16.00kN/mA 300B
方木计算简图
经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为 N1=3.029kN N2=3.029kN
方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；
I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；
方木强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.029/0.600=5.049kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×5.05×0.60×0.60=0.182kN.m 截面应力
方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh
11 =0.182×106/64000.0=2.84N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
方木挠度计算
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 v =0.677×4.208×600.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.152mm
方木的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
3.支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照连续梁的计算如下
3.03kNA 3.03kNB 900
计算简图
0.0000.0000.9090.909
支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.0003.527
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
支座反力 RA = RB=3.03kN
最大弯矩 Mmax=0.909kN.m
最大变形 vmax=3.527mm 截面应力
=0.909×106/4491.0=202.365N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
三、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=3.03kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=3.03kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.116×7.600=1.059kN 楼板的混凝土模板的自重 N3=1.080kN N = 3.029+1.059+1.080=5.168kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；
公式(1)的计算结果： 公式(2)的计算结果：
= 83.32N/mm2，立杆的稳定性计算 = 39.58N/mm2，立杆的稳定性计算
公式(3)的计算结果： = 52.93N/mm2，立杆的稳定性计算
二、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为4.98米，
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.10米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.80米。
图 楼板支撑架立面简图
图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；
1.强度计算
f = M / W
其中 f —— 面板的强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.1ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.120×0.900+0.350×0.900=3.015kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+3.000)×0.900=4.500kN/m 经计算得到 M = 0.1×(1.2×3.015+1.4×4.500)×0.300×0.300=0.089kN.m 经计算得到面板强度计算值 f = 0.089×1000×1000/48600=1.837N/mm2 面板的强度验算 f
2.抗剪计算
T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×1785.0/(2×900.000×18.000)=0.165N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm
2抗剪强度验算 T
3.挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI
面板最大允许挠度值 [v] = 1.200mm；
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.015×3004/(100×6000×437400)=0.063mm 面板的挠度验算 v
二、支撑方木的计算
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；
I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (3.000+2.000)×0.900×0.300=1.350kN
2.强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算如下:
均布荷载 q = 1.2×0.900+1.2×0.105=1.206kN/m 集中荷载 P = 1.4×1.350=1.890kN 最大弯矩 M = 1.890×0.90/4+1.21×0.90×0.90/8=0.547kN.m
最大支座力 N = 1.890/2+1.21×0.90/2=1.488kN 截面应力
3.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh
截面抗剪强度计算值 T=3×1488/(2×60×80)=0.465N/mm
2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
4.挠度计算
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: =0.547×106/64000.0=8.55N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
集中荷载 P = 1.350kN
均布荷载 q = 0.900+0.105=1.005kN/m 最大变形 v =5×1.005×900.04/(384×9500.00×2560000.0)+1350.0 ×900.03/(48×9500.00×2560000.0)=1.196mm
方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
三、横向支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.98kN PPPPPPPPPP 900
900 900
支撑钢管计算简图
0.7140.0000.1790.1790.417
0.7140.0000.4170.655 0.655 支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.105 1.868
支撑钢管变形图(mm) 2.182.182.982.983.773.770.790.790.790.79
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.714kN.m
最大变形 vmax=1.868mm
最大支座力 Qmax=9.720kN
截面应力
0.000.002.982.982.182.18
3.773.77 支撑钢管剪力图(kN) =0.71×106/4491.0=159.01N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=9.72kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,考虑采用双扣件，则: R=9.72
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.116×8.252=0.958kN 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.900×0.900=0.283kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.120×0.900×0.900=2.430kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.672kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3.000+2.000)×0.900×0.900=4.050kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 10.08kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；
公式(1)的计算结果： 公式(2)的计算结果：
= 162.43N/mm2，立杆的稳定性计算 = 56.10N/mm2，立杆的稳定性计算
公式(3)的计算结果： = 75.19N/mm2，立杆的稳定性计算
表1 模板支架计算长度附加系数 k1 ———————————————————————————————————————
步距 h(m) h≤0.9 0.9
表2 模板支架计算长度附加系数 k2 ————————————————————————————————————————————— H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 —————————————————————————————————————————————————
以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
