一、工程概况
1.1、参建单位
建设单位：利川市文斗乡黄土小学 设计单位：咸丰县规划建筑设计院
监理单位：恩施同欣监理公司利川分公司监理 施工单位：湖北鹤峰县德顺建筑有限公司 勘察单位：恩施天工勘察设计院 项目经理：韦先国 技术负责人：王利
1.2、工程简介
工程名称：利川市文斗乡黄土小学教师周转宿舍 工程施工地点：利川市文斗乡黄土小学校园内 结构形式： 框架结构 建筑总高度： 10.20 建筑面积：785.1m2
层高：一层4.20m、
二、三层3.00m 总工期：180天
二、编制依据
1、依据利川市文斗乡黄土小学教师周转宿舍施工设计图纸；
2、依据《利川市文斗乡黄土小学教师周转宿舍施工组织设计》；
3、依据《利川市文斗乡黄土小学教师周转宿舍地质勘察报告》；
4、各类规范：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2011) 《建筑施工附着升降脚手架安全技术规程》(DGJ08-905-99) 《建筑施工手册》
三、危险源分析与预防控制措施
3.1、分部工程安全等级
安全等级：三级
3.2、危险源分析
① 整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架
1、构架缺陷：构架缺少必须的结构杆件，未按规定数量和要求搭设连墙件等；
2、在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和连墙件等；
3、构架尺寸过大、承载能力不足或设计安全不够与严重超载；
4、地基出现过大的不均匀沉降。 ② 人员从脚手架上高处坠落
1、作业层未按规定设置围挡防护；
2、作业层未满铺脚手板或架面与墙之间的间隙过大；
3、脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂而坠落。
4、不当操作产生的碰撞和闪失等； ③ 不当操作事故
1、用力过猛，致使身体失稳；
2、在架面上拉车退着行走；
3、拥挤碰撞；
4、集中多人搬运或安装较重构件；
5、架面上的冰雪未清除，造成滑落； ④ 落物伤人（物体打击）
1、在搭设或拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人或路过行人；
2、架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或路过行人；
3、整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人或路过行人等。 ⑤ 其他伤害
1、在不安全的天气条件（六级以上大风、雷雨和雪天）下继续施工；
2、在长期搁置以后未作检查的情况下重新投入使用；
3、脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间没有保持安全操作距离等。
3.3、危险源监控
1、对脚手架的构配件材料的材质、使用的机械、工具、用具进行监控；
2、对脚手架的构架和防护设施承载可靠和使用安全进行监控；
3、对脚手架的搭设、使用和拆除进行监控，坚决制止乱搭、乱改和乱用情况；
4、加强安全管理与日常维护，对施工环境和施工条件进行监控。
四、施工方案
4.1、施工准备
1、根据施工方案及单项施工组织设计要求进行预算，作出设备、材料计划表，组织设备、材料、工具的加工、采购等准备工作。质量要求：要保证所选取用的原材料，材质、力学性能及几何尺寸均符合国家标准要求，有质保书，。
2、根据施工进度计划和安全施工要求组织人员，并进行技术交底。人员要求：搭拆脚手架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB 5036）考核合格，持证上岗。上岗人员应定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上脚手架操作。搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。在施工前，工程安全负责人应组织人员进行安全知识培训及进行技术交底。
3、对场地进行平整，对基础做好排水，修通道路，并保证用电、用水安全。
4.2、地基与基础
1、脚手架地基与基础的施工，必须根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基与基础工程施工及验收规范》（GB50202-2002）的有关规定进行。
2、脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。
3、脚手架基础经验收合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。
4.3、搭设要求
搭设工作应在有主要负责人对安全施工方案审核审批后，并对搭设人员进行技术交底方可进行。在搭设时应严格按照搭设顺序进行搭设，还应注意以下事项：
1、按照规定的构造方案和尺寸进行搭设；
2、及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全；
3、拧紧扣件(拧紧程度要适当)；
4、有变形的杆件和不合格的扣件(有长度、扣接不紧等)不能使用；
5、搭设工人必须佩挂安全带；
6、随时校正杆件的垂直和偏差，避免偏差过大；
7、没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。
4.4、拆除要求
脚手架使用完毕后立即拆除，在脚手架拆除前应作好以下工作：
1、对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手 架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。
2、在拆除脚手架时，应先清除脚手板(或竹笆板)上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。
3、脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织、指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。
4、严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆→竹脚手板→剪刀撑→大横杆→小横杆→立杆。
5、外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。
6、拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置。
7、拆除脚手架时，坠落范围内应有明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内。
8、对于拆除脚手架用的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。
9、拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的、需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用。
10、如脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业。
11、拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。
12、脚手架拆除过程中，不得中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。
4.5、构造要求
应设计脚手架的平立面布置；纵、横向水平杆布置；立杆布置；连墙件布置；门洞处构配件布置；剪刀撑和斜撑布置；斜道布置；脚手板与栏杆、护拦的要求；安全网布置；防电避雷措施。
外架正立面
4.6、材质要求
① 钢管材质要求
（1）脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。
（2）每根钢管的最大质量不应大于25kg，宜采用 48×2.8钢管。 （3）钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：
1）新旧钢管尺寸、表面质量和外形应分别符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第8.1.1、8.1.2条规定。
A 新钢管的检查应符合下列规定： ①应有产品质量合格证；
②应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T 228）的有关规定；
③钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
④钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表8.1.5的规定； ⑤钢管必须涂有防锈漆。
B 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第8.1.2规定，旧钢管的检查应符合下列规定：
①表面锈蚀深度应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表8.1.5序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；
②钢管弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表8.1.5序号4的规定。
2）钢管上严禁打孔。 ② 扣件材质要求
（1）扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB 15831）规定；采取其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。
（2）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65KN•m，不得有破坏。 ③ 脚手板材质要求
脚板采用竹串板，每块质量不宜大于30kg。 ④ 连墙件材质要求
连墙件的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q235－A级钢的规定。
经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水，并对数量进行核实。
⑤ 安全网材质要求
1、架设安全网作业使用的所有材料及材质，必须经过检查并符合其专项安全施工组织设计的要求。
2、安全网的支撑系统，选用脚手架钢管搭设。当使用脚手架钢管时，其材质要求应符合相关要求。
3、使用过一次以上的旧网调入其它工程使用，必须附其原始记录及其使用记录，并必须按规定进行耐冲击性能检验和耐贯穿性检验，合格后方可投入使用。当使用单位无此项检验能力时，应委托具有法定资格的检验检测单位进行，检验记录应存档备查。对超出产品有效期限的旧网，不得投入使用，必须作报废处理。
4、安全立网应符合下列要求：
1）用锦纶、维纶、涤纶或其它的耐候性不低于上述品种（耐候性）的材料制成；
2）同一张安全网上的同种构件的材料、规格和制作方法须一致，外观应平整；
3）网的宽度不得小于3m，产品规格偏差允许在±2％以下，每张网的重量不超过15kg；
4）菱形或方形的网目，网目边长不得大于80mm；
5）边绳与网体连接必须牢固；
6）系绳沿网边均匀分布，长度应不小于0.5m，相邻两系绳间距应不大于0．75m，阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。
5、密目式安全立网应符合下列要求： 1） 网目密度不低于2000目／100cm2；
2）网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm； 3） 网体缝线不得有跳针、漏缝，缝边应均匀；
4）一张网体上不允许有一个以上的接缝，且接缝部位端正牢固； 5）不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷； 6）阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4S。
五、验收要求
5.1、脚手架的基础夯实填平验收制度
1、脚手架承压部位的回填土必须夯实，宽度为2m以上，并有良好的排水措施；
2、整体脚手架基础必须浇砼，立杆埋深300mm或在立杆下置垫块，并绑扫地杆；
3、对于高层脚手架的基础回填夯实，做好排水措施，立杆下置垫50×200mm通长木板；
4、脚手架基础完必须由项目负责组织验收，合格方可施工。
5.2、搭设过程中的分段验收
1、脚手架由架子工严格按规程要求搭设；
2、脚手架的搭设必须编制施工组织设计或施工方案，方案中要严密的施工方法和工序搭接要求；
3、整体落式脚手架，每搭设一层，由项目部组织有关人员，按规程要求或方案中要求，进行认真严格检查，验收合格后，方能挂牌使用；
4、对于特殊脚手架(挑架、爬架)等，每挑一次或爬升一次架子，由项目部组织有关人员认真检查，验收合格后，方能挂牌使用。
5.3、装饰阶段重新验收制度
1、在装饰前，由项目部组织有关人员进行一次全面检查：
2、对于装饰时的架子着重检查部位有：整体外观是否稳固、变形、各种杆件搭接是否牢固，与墙连结点是否有效、牢固，各类的防护设施是否齐全有效等；
3、装饰阶段脚手架必须经项目部有关人员验收合格后方能挂牌使用；
4、装饰阶段在外墙施工时，必须做到每周一次检查、验收记录。
5.4、脚手架拆除过程中的监督管理方法
1、脚手架的任何部件严禁随意拆除；
2、因施工明确需拆除的，必须由作业班组长向工地管理部门提出书面的申请书；
3、经项目部确认批准，并采取加固补救措施后，方可实施；
4、脚手架拆除禁止无证人员登高作业，作业区域应设立警戒区和其他预防措施，并派专人监护。
六、监控方案
脚手架拆除的安全技术措施
拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请监理批准，进行技术交底后才准工作。
架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物，凡能提前拆除的尽量拆除掉。 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。
在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。严禁从高空抛掷。
七、设计计算书
一、参数信息: 1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 14 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：横距Lb为 1.5m，纵距La为0.85m，大小横杆的步距为1.5 m； 内排架距离墙长度为0.20m；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根； 采用的钢管类型为 Φ48×2.8 横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距2.55 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为单扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处湖北利川，基本风压0.27 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.294；
4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1291；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:竹夹板；栏杆挡板类别:竹夹板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033； 脚手板铺设总层数:3；
5.地基参数
地基土类型:粉土；地基承载力标准值(kPa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。
二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×0.85/2=0.149 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×0.85/2=1.275 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.149+1.4×1.275 = 2.003 kN/m；
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: Mqmax = ql2/8 最大弯矩 Mqmax =2.003×1.52/8 = 0.563 kN·m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =125.495 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力 σ =125.495 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.033+0.149+1.275 = 1.457 kN/m ；
νqmax = 5ql4/384EI 最大挠度 ν = 5.0×1.457×15004/(384×2.06×105×107800)=4.325 mm；
小横杆的最大挠度 4.325 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10 与10 mm，满足要求！
三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.033×1.5=0.05 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5×0.85/2=0.223 kN； 活荷载标准值: Q= 3×1.5×0.85/2=1.912 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.05+1.2×0.223+1.4×1.912)/2=1.503 kN；
大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
Mmax = 0.08ql2
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×0.85×0.85=0.002 kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.213Pl 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.213×1.503×0.85= 0.272 kN·m； M = M1max + M2max = 0.002+0.272=0.274 kN·m 最大应力计算值 σ = 0.274×106/4490=61.018 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力计算值 σ = 61.018 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下: νmax = 0.677ql4/100EI 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
νmax= 0.677×0.033×8504 /(100×2.06×105×107800) = 0.005 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: νpmax = 1.615Pl3/100EI 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=（0.05+0.223+1.912）/2=1.093kN ν= 1.615×1.093×8503/ ( 100 ×2.06×105×107800) = 0.488 mm； 最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.005+0.488=0.493 mm；
大横杆的最大挠度 0.493 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 850 / 150=5.7与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×1/2=0.025 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.85=0.028 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×1.5×0.85/2=0.223 kN； 活荷载标准值: Q = 3×1.5×0.85 /2 = 1.912 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.025+0.028+0.223)+1.4×1.912=3.009 kN； R
五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1291kN/m NG1 = [0.1291+(1.50×1/2)×0.033/1.50]×12.00 = 1.749kN； (2)脚手板的自重标准值；采用竹夹板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35×3×0.85×(1.5+0.2)/2 = 0.759 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹夹板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14×3×0.85/2 = 0.179 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×0.85×12 = 0.051 kN； 经计算得到，静荷载标准值
NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.737 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ = 3×1.5×0.85×2/2 = 3.825 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×2.737+ 0.85×1.4×3.825= 7.836 kN； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N\'=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.737+1.4×3.825=8.64kN；
六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 0.27 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.294； 经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 ×0.27×0.74×0.294 = 0.041 kN/m2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.041×0.85×1.52/10 = 0.009 kN·m； 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f] 立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.836 kN； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤ [f] 立杆的轴心压力设计值 ：N = N\'= 8.64kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.59 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.755 m； 长细比: L0/i = 173 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.237 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； 考虑风荷载时
σ = 7836.3/(0.237×424)+9358.134/4490 = 80.067 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 80.067 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ = 8639.55/(0.237×424)=85.976 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 85.976 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算: 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
Hs = [φAf - (1.2NG2k + 0.85×1.4(ΣNQk + MwkφA/W))]/1.2Gk 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.988 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.825 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.129 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.009 /(1.4 × 0.85) = 0.008 kN·m；
Hs =( 0.237×4.24×10-4×205×103-(1.2×0.988+0.85×1.4×(3.825+0.237×4.24×100×0.008/4.49)))/(1.2×0.129)=94.585 m；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = Hs /(1+0.001Hs) [H] = 94.585 /(1+0.001×94.585)=86.412 m；
[H]= 86.412 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。 脚手架单立杆搭设高度为14m，小于[H]，满足要求！
八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.294，ω0＝0.27， Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.294×0.27 = 0.051 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 7.65 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 0.548 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.548 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 200/15.9的结果查表得到 φ=0.966，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.966×4.24×10-4×205×103 = 83.965 kN； Nl = 5.548
由以上计算得到 Nl =5.548小于单扣件的抗滑力 8 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 120 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =39.181 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.836 kN； 基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。
p=39.181kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！
湖北鹤峰德顺建筑有限公司
文斗乡黄土小学教师周转宿舍项目部
二0一二年四月十五日
