安徽科技学院机电与车辆工程学院
现代设计技术课程作业
作业名称:学生姓名:学 号:班 级:指导教师:作业时间:
二级斜齿圆柱齿轮减速器的
优化设计
lee
1111111111 机械电子工程102班
……
2012年11月28日
现代设计技术课程组制
二级斜齿圆柱齿轮减速器,高速级输入功率p1=2.97kw,转速n1=1420r/min,总传动比i=12.9,齿轮宽度系数a=1.齿轮材料和热处理:大齿轮45号钢调质240HBS,小齿轮40Cr调质280HBS,工作寿命10年以上。要求按照总中心距a最小来确定齿轮传动方案
解:
(1)建立优化设计的数学模型
1设计变量:
○将涉及总中心距a齿轮传动方案的6个独立参数作为设计变量X=[mn1,mn2,z1,z3,i1,]T=[x1,x2,x3,x4,x5,x6]T
式中,mn1,mn2分别为高速级和低速级齿轮副的模数;
z1,z3分别为高速级和低速级小齿轮齿数;
i1为高速级传动比;
为齿轮副螺旋角。
2目标函数:
○减速器总中心距a最小为目标函数 minf(X)x1x3(1x5)x2x4(112.9x5)2cosx61
性能约束包括:齿面接触强度条件,齿根弯曲强度条件,高速级大齿轮与低速轴不干涉条件等。根据齿轮材料与热处理规范,得到齿面许用接触应力
H531.25MPa,齿根许用弯曲应力F1,3=153.5MPa 和F2,4=141.6MPa。根据传递功率和转速,在齿轮强度计算条件中代入有关数据:高速轴转矩T1=82.48N/m ,中间轴转矩T2=237.88N/m,高速轴和低速轴载荷系数K1=1.225和K2=1.204。
3约束条件:含性能约束和边界约束
○边界约束包括:根据传递功率与转速估计高速级和低速级齿轮副模数的范围;综合考虑传动平稳、轴向力不能太大、轴齿轮的分度圆直径不能太小与两级传动的
大齿轮浸油深度大致相近等因素,估计两级传动大齿轮的齿数范围、高速级传动比范围和齿轮副螺旋角范围等。
因此,建立了17个不等式约束条件。
g1(X)cosx61.010102337x1x3x50(高速级齿轮接触强度条件)
4333g2(X)x5cosx61.83110g3(X)cos22x2x40(低速级齿轮接触强度条件)
3233x61.7121023(1x5)x1x3043(高速级大齿轮弯曲强度条件)
2g4(X)x5cosx69.03410(12.9x5)x2x40(低速级大齿轮弯曲强度条件)g5(X)x5[2(x130)cosx6x1x3x5]x2x4(12.9x5)0(大齿轮与轴不干涉条件)
g6(X)1.6-x10(高速级齿轮副模数的下限) g7(X)x14.50
(高速级齿轮副模数的上限)
g8(X)2.5x20(低速级齿轮副模数的下限) g9(X)x24.50(低速级齿轮副模数的上限) g10(X)14x30(高速级小齿轮齿数的下限) g11(X)x3220(高速级小齿轮齿数的上限)
g12(X)16x40(低速级小齿轮齿数的下限)
g13(X)x4220(低速级小齿轮齿数的上限)
g14(X)5x50(高速级传动比的下限) g15(X)x560(高速级传动比的上限)
g16(X)7.5x60(齿轮副螺旋角的下限) g17(X)x6160
(齿轮副螺旋角的上限)
(2)编制优化设计的M文件
%两级斜齿轮减速器总中心距目标函数(函数名为jsqyh_f.m)
function f=jsqyh_f(x); hd=pi/180; a1=x(1)*x(3)*(1+x(5)); a2=x(2)*x(4)*(1+12.9/x(5)); cb=2*cos(x(6)*hd); f=(a1+a2)/cb; %两级斜齿轮减速器优化设计的非线性不等式约束函数(函数名为jsqyh_g.m) function[g,ceq]=jsqyh_g(x); hd=pi/180; g(1)=cos(x(6)*hd)^3-1.010e-7*x(1)^3*x(3)^3*x(5); g(2)=x(5)^2*cos(x(6)*hd)^3-1.831e-4*x(2)^3*x(4)^3; g(3)=cos(x(6)*hd)^2-1.712e-3*(1+x(5))*x(1)^3*x(3)^2; g(4)=x(5)^2*cos(x(6)*hd)^2-9.034e-4*(12.9+x(5))*x(2)^3*x(4)^2; g(5)=x(5)*(2*(x(1)+29)*cos(x(6)*hd)+x(1)*x(3)*x(5))-x(2)*x(4)*(12.9+x(5)); ceq=[];
在命令窗口键入:
x0=[1.5;2.5;22;20;4.25;14];%设计变量的初始值 lb=[1.6;2.5;14;16;5;7.5];%设计变量的下限 ub=[4.5;4,5;22;22;6;16];%设计变量的上限
[x,fn]=fmincon(@jsqyh_f,x0,[],[],[],[],lb,ub,@jsqyh_g); disp \' ***********两级斜齿轮传动中心距优化设计最优解*************\' fprintf(1,\' 高速级齿轮副模数
Mn1=%3.4fmm\\n\',x(1)) fprintf(1,\' 低速级齿轮副模数
Mn2=%3.4fmm\\n\',x(2)) fprintf(1,\' 高速级小齿轮齿数
z1=%3.4fmm\\n\',x(3)) fprintf(1,\' 低速级小齿轮齿数
z2=%3.4fmm\\n\',x(4)) fprintf(1,\' 高速级齿轮副传动比
i1=%3.4fmm\\n\',x(5)) fprintf(1,\' 齿轮副螺旋角
beta=%3.4fmm\\n\',x(6)) fprintf(1,\' 减速器总中心距
a12=%3.4fmm\\n\',fn) g=jsqyh_g(x);
disp \' ==========最优点的性能约束函数值==========\' fprintf(1,\' 高速级齿轮副接触疲劳强度约束函数值
g1=%3.4fmm\\n\',g(1)) fprintf(1,\' 低速级齿轮副接触疲劳强度约束函数值
g2=%3.4fmm\\n\',g(2)) fprintf(1,\' 高速级大齿轮齿根弯曲强度约束函数值
g3=%3.4fmm\\n\',g(3)) fprintf(1,\' 低速级大齿轮齿根弯曲强度约束函数值
g4=%3.4fmm\\n\',g(4)) fprintf(1,\' 大齿轮顶圆与轴不干涉几何约束函数值
g5=%3.4fmm\\n\',g(5)) ************两级斜齿轮传动中心距优化设计最优解************* 高速级齿轮副模数
Mn1=4.7782mm 低速级齿轮副模数
Mn2=6.5171mm 高速级小齿轮齿数
z1=22.5171 低速级小齿轮齿数
z2=22.5171 高速级齿轮副传动比
i1=5.2829 齿轮副螺旋角
beta=15.5171度
减速器总中心距
a12=612.8691mm ==========最优点的性能约束函数值========== 高速级齿轮副接触疲劳强度约束函数值
g1=0.2301mm 低速级齿轮副接触疲劳强度约束函数值
g2=-553.6573mm 高速级大齿轮齿根弯曲强度约束函数值
g3=-594.0118mm 低速级大齿轮齿根弯曲强度约束函数值
g4=-2279.4432mm 大齿轮顶圆与轴不干涉几何约束函数值
g5=678.3193mm
(3)优化结果处理:
经检验,最优点位于性能约束g1(X)、g2(X)和g6(X)、g12(X)、g14(X)、g16(X) 的交集上。
高速级和低速级齿轮副模数按照规范圆整为标准值mn1=2mm,mn1,mn2根据高速级传动比i1=5.3则高mn2=4mm;高速级小齿轮齿数圆整为整数Z1=23 ;
12.9速级大齿轮齿数为z2=i1z1=121 ;根据低速级传动比i2===2.43,则高
ii15.3速级大齿轮齿数为56。
减速器总中心距
amn1(z1z2)mn2(z3z4)2cos2(23121)4(1656)2cos150
如果将减速器总中心距圆整未a=296mm ,则齿轮副螺旋角调整为16度