目
录
1、编制依据 …………………………………………………2
2、工程概况及作业计划 …………………………………… 2
3、脚手架主要材料规格与技术要求 ……………………… 3
4、脚手架的搭设施工方法 ………………………………… 3
5、脚手架安全设施 …………………………………………8
6、三宝四口临边防护措施……………………………………8
7、高处作业防护措施 ……………………………………… 8
8、脚手架的拆除…………………………………………… 8
9、钢管脚手架的维护管理 ………………………………… 9
10、安全管理措施 ………………………………………… 9
11、计算书 ……………………………………………… 11
脚手架搭设方案
一、编制依据 《建筑施工脚手架实用手册》 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99 《建筑施工安全技术手册》 《神农架阿尔卡迪亚国际森林酒店工程施工组织设计》
二、工程概况及作业计划
1、工程名称：神农架阿尔卡迪亚国际森林酒店工程
2、工程地点：神农架木鱼镇龙降坪
3、工程规模：本工程分A座、B座、C座三个单体工程。A座建筑面积为35483.54㎡，高度为23.95米；B座建筑面积为3571.98㎡，高度为21.4米；C座建筑面积为3640.9㎡，高度为21.4米。 开工日期：201年月日，竣工日期：201年月日。
4、基础形式：基础为人工挖孔灌注桩、承台、拉梁。
5、A座1区、2区、7区、8区为架空层，采用悬挑梁外脚手架搭设，其他区全部采用全封闭双排外脚手架搭设。
6、B座、C座三个单体工程，全部采用全封闭双排外脚手架搭设。
三、脚手架主要材料规格与技术要求
1、脚手架采用扣件式钢管脚手架，钢管直径
48、壁厚3.5mm，无严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹。
2、扣件必须符合国家质量标准，不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼2
或其它性能的缺陷。
3、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，以保证与钢管扣紧时接触良好，当夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，活动部位能灵活转动，旋转面间隙应小于1mm。
4、扣件每年粉刷防锈漆一次，螺栓螺母用过后，用煤油洗净后分类保存，扣件内表面不要刷防锈漆，以防打滑。
5、脚手架大横杆、小横杆、立杆、连墙杆刷黄色，剪刀撑刷黄黑色相间。
6、密目安全网要求每10cm×10cm=100cm2面积上有2000个以上网目，并做耐贯空试验。
7、脚手板采用木脚手板，长度为3米、4米两种，厚度50mm。
四、脚手架的搭设施工方法
1、脚手架搭设顺序：地基夯实平整→放线定位→放垫木→放纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步大横杆→第一步小横杆→连墙杆（或抛撑）→第二步大横杆→第二步小横杆→·······
2、根据本工程实际情况，脚手架搭设情况为，1区的1-9轴/W-K轴、7区的23-28轴/W-K轴、八区的24-28轴/1/A0-D轴为悬挑外脚手架，其他地方为落地脚手架，落地脚手架下面加垫板，垫板长4m，宽大于0.2m，厚度5cm的木板，平行于轴线方向设置，垫板应铺平放稳，不得悬空。
3、脚手架外立杆侧挖排水沟，防止积水浸泡地基。
4、脚手架搭设构造要求（单位m） 排距 步距h 柱距 连墙杆 里立杆离（宽度） （高度） l 间距 墙距离 1.00 1.50 1.50 6.00 0.2 小横杆挑向 小横杆外端伸 墙面悬臂 出大横杆长度 0.40 0.10 3
5、立杆接头必须采用对接扣件对接，对接扣件应相互错开布置，两个相邻对接接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离为500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
6、大横杆在小横杆之下，立杆内侧，用直角扣件与立柱扣紧，大横杆必须四周交圈。 立杆及纵横向水平杆构造要求见下图：
7、大横杆采用对接扣件连接，对接扣件的开口向上，对接接头应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并设在纵向水平杆跨的1/3内。
8、每一主节点处必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点距离为150mm，定为100mm，靠墙一侧外伸长度为400mm，外侧伸出大横杆长度为100mm。
9、操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于柱距的1/2。
10、操作层脚手板应满铺铺稳，离开墙面距离应为150mm，脚手板设3根小4
横杆上，并将其两端与其可靠固定，以防倾翻，脚手板采用平铺对接，接头处设两根小横杆，不允许有探头板，操作层必须有180mm高的挡脚板和1.2m高的护身栏，（两道水平钢管紧贴立杆内侧用扣件扣紧，上栏杆上皮高 度1.2m，中栏杆居中设置，挡脚板每3m做一固定）。
11、连墙件采用刚性连接，由钢管、扣件组成，连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置，连墙件应均匀布置，采用并排布置，垂直间距6m，水平间距6m，连墙杆应水平并垂直于轴线设置，与脚手架连接的一端可稍下斜，不允许上翘，由于本工程为框架结构，所以在框架柱的位置连墙杆与框柱有效连接，其他位置与内脚手架连接。
12、剪刀撑设置应符合下列要求： 每道剪刀撑跨越立杆的根数为5根，4跨，6m，斜杆与地面倾角为60度，必须在外侧立面的两端各设一道，由底至顶连续设置，中间每道净距为15m，剪刀撑斜杆的接头采用对接扣件连接，斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不大于150mm。
13、门洞构造： 门洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点的距离为150mm，洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部，增设的短斜柱端部应增设一个安全扣件。 5
14、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
五、悬挑梁外脚手架的搭设施工方法
1、外脚手架材料的选择 钢管采用钢管直径
48、壁厚3.5mm，无严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹。 外挑工字钢采用 120a,长度2.8米，端部固定工字钢在楼板上的4根钢筋Φ12的圆钢，距离外墙边为1.3米，见下图 。悬挑以上脚手架的搭设、大小横杆的搭设、与主体的拉结点等同落地脚手架的搭设。 6
2、外脚手架搭设尺寸的设计 外立杆纵向间距为 2.0米，内立杆距外墙面的距离为 0.3米，外立杆距外墙面的距离为 1.2米。大横杆步距为1.1米。小横杆长度为 1.5米，间距为 1.0米。架体与建筑物的拉结为水平距离 5，竖直距离 3设一点，每层连墙杆通过窗口与墙体拉结。
3、悬挑梁的构造 120a 工字型钢梁，从预埋的Φ12的圆钢中间穿出，(即型钢挑出部分外边缘与楼层板外边缘的距离为1.4米)，再用木方、木楔将120a 工字型钢挑梁楔紧牢固， 以增强1204a 工字型钢的侧向稳定性，见下图 。 7
楼体第一层为7.0米，第二层至第四层全部为3.6米，外挑脚手架的总高度为25.00米，型钢 12a0外挑长度为1.4米， 内伸长度为1.4米。
六、脚手架安全设施 脚手架外侧选用2000目密目式安全网围护达到全封闭施工，立网应垂直搭设，封严并与外脚手架牢固连接，脚手架内立杆应与墙面每隔4步设一道隔离水平护板，建筑物外围首层架设首层平网，平网应外高内低，与平面15度夹角，往上每隔10m设一道层间网，同时设一道随层网。
七、三宝四口临边防护措施
1、建筑物出入口搭设高3米，宽4米防护棚，棚顶满铺5公分厚脚手板，非出入口和通道两侧必须封严。
2、孔洞防护：1.5*1.5m以下孔洞加固定盖板，1.5*1.5m以上孔洞，四周8
设两道护身栏杆，中间支挂水平安全网，下面有挡脚板，要求同上。
3、楼梯踏步及休息平台口防护：设两道牢固防护栏杆并有挡脚板。
4、临边四周防护：临边四周设两道防护栏杆，下面有挡脚板，要求同上。
八、高处作业防护措施： 高处作业严禁投掷物料，通道两侧必须封严。
九、脚手架的拆除：
1、脚手架拆除前应由项目经理召集有关人员对工程进行全面检查与签证，确认建筑物已施工完毕，确定不需要时，方可拆除。
2、拆除脚手架应设置警戒区，并有专人负责警戒。
3、拆除脚手架后，应将脚手架上的存留材料、杂物等清除干净，按自上而下，先装者后拆，后装者先拆的顺序进行。
4、脚手架拆除顺序：脚手板→栏杆→剪刀撑→大横杆→立杆，自上而下同时进行。
5、拆下的杆件与零配件，应分类堆放，严禁空地接抛。
6、拆下的杆件与零配件运至地面时，应按品种规格堆放整齐，妥善保管。
7、遇有恶劣气候影响施工安全时，不得进行高空脚手架的拆除工作。
十、钢管脚手架的维护管理 使用完毕的脚手架（包括配件）应及时入库分类存放，钢管存放地方应平整，排水良好无积水，设支垫，并有防雨措施，配件应存入室内。 十
一、安全管理措施
1、脚手架搭设人员必须是经国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，且体检合格者方可上岗。 9
2、搭设人员必须戴安全帽，系好安全带，穿防滑鞋。
3、搭设阶段应按下列阶段进行质量检查，发现问题及时校正。 a、基础完工后及脚手架搭设前； b、操作层上施加荷载前； c、每搭设10米高后； d、达到设计高度后。
4、使用阶段 a、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑、缆风绳、泵送砼及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂超重设备。 b、四级至六级以上大风和雾、雨、雪应停止脚手架作业，雨、雪后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪。 c、应设专人负责，对脚手架进行经常检查和保修。 1）在下列情况下，必须对脚手架进行检修 ①在六级大风与大雨后； ②寒冷地区解冻后； ③停用超过一个月，复工前。 2）检查保修项目 ①各主节点处诸杆件的安装，连墙件支撑、门洞等的构造是否符合施工组织设计要求。 ②地基是否积水，底座是否松动，立柱是否悬空。 ③扣件螺栓是否松动。 ④安全防护措施是否符合要求。 10
d、脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件： ①主节点处大小横杆、纵横向扫地杆 ②连墙件 ③支撑 ④栏杆、挡脚板 e、严禁在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报安全员批准。 f、脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施，并有专人看守。 g、临街搭设脚手架，外侧应有防护措施，以防坠物伤人。 h、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、防雷措施应按国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。 脚手架搭设质量标准 序号 项目 排距、步距±20mm，柱距±50mm ≦50mm ≧20mm ≦40mm 1 立杆、横杆间距 2 立杆垂直偏差 3 大横杆水平偏差 4 小横杆水平偏差 5 线距节点中心距离 6 节点连接 7 探头板 节点处相交杆件的轴≦150mm 拧紧扣件螺杆，拧紧力矩≧4N/m，≦6.5N/m平整铺设端部起支撑150mm的探头板 十
二、钢管落地脚手架计算书
（一）、参数信息: 1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 25 m，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：立杆的横距为 1m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.5 m；
内排架距离墙长度为2.00m；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:1 层；
3.风荷载参数
本工程地处河北廊坊市，基本风压0.35 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为1.13； 脚手架计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038； 脚手板铺设总层数:3；
5.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。
（二）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/4=0.131 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×1.5/4=1.125 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.131+1.4×1.125 = 1.779 kN/m；
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下:
最大弯矩 Mqmax =1.779×12/8 = 0.222 kN.m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =43.764 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力 σ =43.764 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.131+1.125 = 1.295 kN/m ；
最大挠度 ν = 5.0×1.295×10004/(384×2.06×105×121900)=0.671 mm； 小横杆的最大挠度 0.671 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000 / 150=6.667 与10 mm，满足要求！
（三）、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1=0.038 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1×1.5/4=0.131 kN； 活荷载标准值: Q= 3×1×1.5/4=1.125 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.038+1.2×0.131+1.4×1.125)/2=0.889 kN；
大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.417×0.889×1.5= 0.556 kN.m； M = M1max + M2max = 0.007+0.556=0.563 kN.m 最大应力计算值 σ = 0.563×106/5080=110.859 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值 σ = 110.859 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
νmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.038+0.131+1.125）/2=0.647kN ν= 3.029×0.647×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900 )= 2.635 mm； 最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.052+2.635=2.688 mm；
大横杆的最大挠度 2.688 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！
（四）、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1×3/2=0.058 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×1×1.5/2=0.262 kN； 活荷载标准值: Q = 3×1×1.5 /2 = 2.25 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.058+0.262)+1.4×2.25=3.603 kN；
R
（五）、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1 = [0.1394+(1.00×3/2)×0.038/1.50]×25.00 = 4.445kN； (2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35×3×1.5×(1+2)/2 = 2.362 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14×3×1.5/2 = 0.315 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×25 = 0.188 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.31 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3×1×1.5×1/2 = 2.25 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.35 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为1.13； 经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.35×1×1.13 = 0.277 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×7.31+ 1.4×2.25= 11.922 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×7.31+ 0.85×1.4×2.25= 11.45 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.277×1.5× 1.52/10 = 0.111 kN.m；
（六）、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 11.922 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 2.599 m； 长细比 Lo/i = 164 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.262 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 11922/(0.262×489)=93.055 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 93.055 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.450 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m； 长细比: L0/i = 164 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.262 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 11449.5/(0.262×489)+111189.881/5080 = 111.255 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 111.255 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
（七）、最大搭设高度的计算: 按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.865 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 2.25 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m； Hs =[0.262×4.89×10-4×205×103-(1.2×2.865 +1.4×2.25)]/(1.2×0.139)=117.624 m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 117.624 /(1+0.001×117.624)=105.245 m；
[H]= 105.245 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。
脚手架单立杆搭设高度为25m，小于[H]，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.865 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 2.25 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.111 /(1.4 × 0.85) = 0.093 kN.m；
Hs =( 0.262×4.89×10-4×205×103-(1.2×2.865+0.85×1.4×(2.25+0.262×4.89×100×0.093/5.08)))/(1.2×0.139)=103.685 m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 103.685 /(1+0.001×103.685)=93.945 m；
[H]= 93.945 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。
脚手架单立杆搭设高度为25m，小于[H]，满足要求！
（八）、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.277 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 5.232 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.232 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 2000/15.8的结果查表得到 φ=0.412，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.412×4.89×10-4×205×103 = 41.301 kN；
Nl = 10.232
由以上计算得到 Nl = 10.232小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！
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连墙件扣件连接示意图
（九）、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 120 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =59.61 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.922 kN； 基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。
p=59.61 ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！
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