满堂红脚手架搭设方案
一、施工规划
根据现场实际情况，结合施工荷载和结构自重等各方面因素，大堂部分用满堂红钢管脚手架，其余用组合式钢管脚手架。由于本工程楼板大部分采取单向板形式，板厚为100mm，框架梁截面为300×600，次梁截面为250×600，而且钢筋非常稀少，综合考虑模板及其支架自重、新浇砼自重、钢筋自重及施工人员和施工设备荷载，按11KN/㎡进行脚手架的设计施工，决定采用满堂红钢管脚手架模板支撑方式。
二、搭设依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 J GJ130-2001 J84-2001（2002年版）；
2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；
3、施工现场实际情况。
三、施工准备
1、工程各级负责人，应严格按本方案中各项要求及安全技术规程中的要求。逐级向脚手架搭设和使用的人员进行技术交底。
2、钢管、扣件、脚手板、安全网、型钢等进行检查，不合格的材料禁止使用。
3、钢管和扣件防腐处理，栏杆规定红白相间的色标。
4、脚手架底部立杆交错至用，排距为1.5m，柱距1.8m，剪力撑倾角为45度跨距5个柱距，连续设置。
5、连接件的扣紧力矩为40-65NM，对接扣件的开口应向上向内，扣件的栓柠昆力矩用矩板检查，抽样方法按随机均布的原则进行，抽样数目按有关标准进行。
6、结构的构造应符合设计要求，长度一致，基本平整，锚固可靠。应有足够的刚度和稳定性。
7、架在搭设过程中必须进行同步检查验收，完成后进行总的验收，合格后，经批准方可使用。
四、搭设脚手架施工流程
4．1 垫块
脚手架基础经验收合格后，采用经纬仪和钢卷尺按施工组织设计的要求放线定位。垫板均应准确地放在定位线上，铺设平整，不得倾斜、悬空、摇晃。 4．2 立杆
立杆应立于垫块中央，严禁悬空。立杆接长采用对接扣件连接，钢管端头两端面应平齐，其切斜偏差不能大于1.7mm，对接扣件开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防止雨水进入。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。立杆施工时要严格控制其垂直度，每搭完一步脚手架后，用铅锤校正立杆的垂直度，搭设完毕后使其全高偏斜不大于10cm。 4．3纵、横向扫地杆
脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。布置纵、横向扫地杆时，用钢卷尺按规范要求校正立杆的横距、纵距。 4．4 纵、横向水平杆
纵、横向水平杆接长可采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置。水平杆与立杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。水平杆对立杆起约束作用，其影响着立杆的长细比，对确保立杆承载力关系很大，每层水平杆间的步距要严格控制。当搭设至立杆顶部时，立杆顶距顶层水平杆距离不足步距但又大于40cm时，宜增设一层水平杆。相邻步距的纵、横水平杆应错开布置在立杆的两侧，以减少立杆偏心受载情况。 4．5 剪力撑
剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，剪力撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，可将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在水平杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于50cm，以保证架子的稳定性。剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间，同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。剪力撑宜与立杆同步搭设，以保证立杆的垂直度。 4．6 扣件
剪脚手架各杆件相交伸出的端头，均应大于10cm，以防止杆件滑脱。扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N·m，且不应大于65N·m。安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。
脚手架搭设完毕后，应其进行整体验收，合格后方可进行下一道工序，确保施工安全。
五、拆除脚手架施工流程
脚手架拆除前，应全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求。根据检查结果补充完善施工方案中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施拆除。
由单位工程负责人进行拆除安全技术交底，清除脚手架上杂物及地面障碍物。拆除必须由上向下逐层拆除，严禁上下同时作业。
各种购配件严禁直接抛向地面。运到地面的购配件应及时检查、整修及保养，并按品种、规格存放。
六、安全文明施工
1、加强现场管理，不合格的材料禁止使用，否则在脚手架工程中会造成隐患和事故。
2、脚手架必须由专职架子工搭设，架子工必须持证上岗。
3、架子工必须带好安全帽才可进入现场搭设脚手架
4、架子搭设的过程中，材料应轻拿轻放，管件应传递，不得造成认为的强噪音。
5、架子搭设过程中，非现场操作人员严禁入内。
七、内脚手架模板支撑方案计算书
本工程的脚手架能保证满足施工要求和保证安全，现对脚手架进行验算。模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-200
2、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 7.1参数信息 1.脚手架参数
横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.40；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):23.500； 采用的钢管(mm):Φ48×3 ；
扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.14；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.楼板参数
钢筋级别:三级钢HRB 400；楼板混凝土标号:C30； 4.木方参数
木方弹性模量E(N/m):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm
):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):90.00； 7.2 模板支撑方木的计算
方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 1.000×1.000×0.140×25.000 = 3.500 kN/㎡； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.350×0.500 = 0.175 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000 + 2.000)×1.000×0.500 = 1.500 kN； 2.强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(1.500 + 0.175) = 2.010 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×1.500=2.100 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 2.100×1.000 /4 + 2.010×1.0002/8 = 0.776 kN； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 2.100/2 +2.010×1.000/2 = 2.055 kN ； 方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.776×106/83333.33 = 9.315 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 9.315 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh
方木受剪应力计算值 T = 3 ×2.055×103/(2 ×50.000×100.000) = 0.617 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.617 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求! 4.挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.675 kN/m； 集中荷载 p = 1.500 kN；
最大挠度计算值 V= 5×1.675×1000.04 /(384×9500.000×4166666.667) +1500.000×1000.03 /( 45×9500.000×4166666.7) = 1.340 mm； 最大允许挠度 [V]=1000.000/ 250=4.000 mm；
方木的最大挠度计算值 1.340 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.000 mm,满足要求! 7.3 板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.010×1.000 + 2.100 = 4.110 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.719 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.892 mm ； 最大支座力 Qmax = 8.837 kN ； 最大应力 σ= 141.601 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 141.601 N/mm2 小于支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求! 7.4 扣件抗滑移的计算
双扣件承载力设计值取12.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 8.837 kN；
R
NG1 = 0.129×4.000 = 0.516 kN； (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×1.000×1.000 = 0.350 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.140×1.000×1.000 = 3.500 kN； 静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.366 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×1.000×1.000 = 3.000 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.639 kN； 7.6 立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.639 kN； σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算 l0 = h+2a a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 得到计算结果：
立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.500+2×0.100 = 1.700 m ； L0 / i = 1700.000 / 15.800=108.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.530 ； 钢管立杆受压应力计算值；σ=8839.680/(0.530×489.000) = 34.108 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 34.108 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205.000 N/mm2，满足要求！
